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本帖最后由 baihanfeng 于 2014-1-15 10:37 编辑
3 _6 N6 x5 o$ Q, R" M' l
. ]2 d9 Z/ H+ j1 S( h9 Q- y同行相互学习!
/ l- ^: \3 p4 ?2 U" s3 V 8 C: O0 c* g5 N3 B O
对木工圆锯片系统动刚度特性参数的试验分析
, c" J! T' t: j! N! O0 J% u4 z1 j8 mFor woodworking circular saw blade system test and analysis of characteristic
" W [5 p1 R2 C, Vparameters of dynamic stifness, W2 i: z5 H6 X
郝敬冬王正 韩江梁金辉 ’
9 X) e" P z0 h+ x! y% ?/ g+ N(南京林业大学木材工业学院南京210037)$ x; A/ T9 ^; g0 M
摘要:基于满足木工圆锯片优化设计与应用,提高对木工圆锯机及圆锯片系统的动态特性检测
, A; ^4 Q4 t, k# o t% ]7 ?水平等需要。本文依据结构动力学原理,采用随机激励振动测量法,分别对自由悬挂和安装在圆锯机/ Y% {$ z- _, b0 h
上两种支撑方式的木工圆锯片,进行其系统的动刚度特性参数进行测量。结论表明,圆锯片系统动刚
( Z2 C* ]; E. w( b0 S& J' M度频谱为一条随频率变化的曲线,且有多个峰值,每个峰值处动刚度值相对较大;某一系统的动刚度7 @$ o" v9 i& D, p# f8 }9 e
大,代表其振动响应小,即意味着该系统在单位力作用下产生的变形就小。
0 \* A: r5 ~3 w6 r3 H关键词:木工圆锯片;频响函数;动刚度;试验;分析
9 E+ W# A3 i/ N9 W3 s# V# L; J- C中图分类号:TS643- b' v" \, N9 a% f
在木工机械行业,木工圆锯片在锯切过程中,
4 V- N2 n0 j* l8 E3 ^普遍存在机械振动问题。振动不仅会产生噪声污7 p1 z3 Q8 W: u7 [+ r
染、缩短圆锯片的使用寿命、降低锯切质量、增
; N5 g s% P& \1 L2 G: Y8 s+ o大锯路,还会加剧圆锯片的变形失效,甚至引起
( \) J k& X0 o安全事故。在实际使用过程中,圆锯片的动态稳/ _6 C9 z- j5 M" i$ B
定性问题是一个不容忽视的普遍存在的问题,有5 \, i C/ c# O% H
必要对其振动特性进行研究。机械系统的振动特
: O' {' Y Z1 E' ~2 l* h性,主要决定于系统本身的惯性、弹性和阻尼参
2 ^( a9 m; a' |9 `数。圆锯片系统的动刚度为其线性定常机械系统
4 Y W" a% `7 \8 L0 B. D& b中激励力相量与响应的加速度向量之比,反映其3 n4 d% j4 t1 O
在特定的动态激扰下抵抗变形的能力,即引起单
* T' m) b2 }! u$ x5 ^! @位振幅所需要的动态力。圆锯片系统的动刚度越
" H j+ P: Z6 P6 w8 }* ^( ^大,其抗变形能力就越大。因此,实际工作中,# G! P" @: w) b
对木工圆锯片的动刚度研究工作显得尤为重要。2 T6 } B% d' i
国内外同行对圆锯片的动刚度特性的基础应
+ h, X0 f6 p. H- W& F, W6 c6 T用研究成果较多,但主要集中在改变诸如锯身结
( t8 X% J+ n- h, G; Z6 i* c7 b构,如减振槽、卸荷槽等方面,本课题以结构力
: l: J; h$ c8 J1 |学和机械振动机理为基础,利用先进的振动信号3 ^3 c J4 D0 K9 y
数据采集与分析测量系统,对木工圆锯片及其圆
+ f: [: E2 @+ f0 b8 O3 r锯片系统的动刚度(或动柔度)进行测量及相关
+ J$ g4 F6 s4 n; C. n: _/ e分析,并通过其模型计算,验证它们的相关性等,
0 h7 c! ?4 J8 r& g) s! |以期通过理论计算与试验验证分析,达到对木工
3 |6 A: G" R/ j" h' @, t2 D" O圆锯片的事先优化设计目的,同时对提高木工圆$ K# P3 o$ V! e o$ Q7 i
锯机及圆锯片的综合动态特性检测水平提供借* {! K8 v+ D4 F* a% h
鉴。
( k+ Q& {- U0 e1 材料和仪器设备0 ~# }- Q+ D1 |1 y
本文试验设备为500mm万能木工圆锯机,使8 A/ n) ~- Y2 Y
用的木工圆锯片主要参数:外径300mm、齿宽" T- o! o- y4 _5 `& D9 u- h
3.2mm、齿厚2.2ram、内径30mm、齿数96、最高
1 Q, b3 ^# z$ D/ X9 P) D5 U0 y. b转速6800r/min;其测量仪器为南京安正软件工程
9 @+ j, s6 y/ Q* ?- e, j有限公司产的振动及动态信号采集分析系统l
- M3 @8 w3 d& I( J; S( \套,包括调理箱、采集箱、信号与数据分析软件2 m& H6 S5 i. e3 ^6 T$ h5 ]% M
及计算机,并主要配置:江苏联能电子技术有限
) M8 f3 T, Y, s# Y' w( s4 Q公司产的LC1301力锤l把,量程500N,包括' n) K0 Y) j' D, i6 ?7 C" Z: a% G
CL—YD一303型力传感器1把,灵敏度3.89pc/N,5 Q' B) h2 t K3 ?8 l( |
选用橡胶头;CA—YD一185型压电式加速度传感器8 ^' t5 A2 d% o5 h. {$ N3 G
1只,电荷灵敏度4.89pc/N,质量4g。
( R3 J" j# R6 u& \5 {7 z2 测试原理与过程
5 h( k! F, P; Y- Q S2.1测试原理
! m3 w$ F2 y$ h( J T5 p动刚度为线性定常机械系统中激励力向量与
" G+ W7 F/ y7 _* Q! ?响应的加速度向量之比。本试验采用机械动力学
# R- x" ^4 K, x. L的瞬态激励法,其频响函数为输出的傅里叶变换" U+ x" } L- A2 o: T8 A; }
与输入的傅里叶变换之比。主要测量原理是:通/ k6 K4 l$ J. H; X8 V5 l
过实现圆锯片测试系统的动态信号调理箱和采集
+ G \3 S! ?+ D% |" h7 h0 L$ U箱上的双通道(CHI为力通道,CH2为加速度传
) I Q$ I; b' @* v+ ~# N感器通道)的测量连接,再敲击圆锯片,使其产
4 O! P8 R1 t- }# \3 f9 Q生横向自由振动,通过加速度传感器接受机械受& Z: S- z2 [- o5 L1 m
力信号并将其变为电信号,再经信号调理仪放大、
0 w1 _ x2 W5 r* Z0 u滤波后,对其进行信号的A/D 集及谱分析,从
( N' ~1 S- R/ e1/H 频谱中可得出圆锯片系统的阶次频响函数
; a& Y! q- N/ ]+ Q+ I5 j+ K谱、一条随频率变化的动刚度曲线和阶次动刚度/ l6 Z9 S: w( ^" }$ u$ c" \! m. B
幅值。4 H7 d d( m: b2 b4 {4 \" L' \
2.2测量过程5 ` y8 k* _* J8 F8 g% [1 B
AdCras数据采集及处理参数设置:采样频率
' u5 u6 w) r4 t, q9 O) t, e: m- G- c1000Hz;CH1单位设为(N)、CH2单位设为
/ ~! C: k q1 Q1 D(mm/s ); CH1放大100倍CH2放大100倍。
- I; T9 k0 D+ z2 P r$ tStandard and test标准与检溺. D p L9 d# d# f
SsCras信号与系统分析参数设置:分析频率为# {: }' F+ E8 K- n
500Hz,频响函数类型为1/Ht,频谱类型为线性谱;* c9 G( _/ k9 @' s7 b
为防止频率混迭,本试验选择低通滤波器的频率
& j( z. f1 r( l0 D1 a# O) ]8 t5 ~; V上限,滤波频率设为1000Hz。( m T" ?9 w4 c- x' B7 z& A0 n1 ]4 l
本试验对在自由悬挂和安装在圆锯机上两种6 r$ P- E0 h; m$ \' {5 V
不同状态下的圆锯片系统进行动刚度特性参数的2 V+ L+ L5 f& F U" {" g
测量。试验中,力锤上安装橡胶头产生激励信号2 v3 ]7 X4 |3 e% _4 q
(CH1);将1只加速度传感器牢固安装在圆锯片* q; l4 o* }- [ u4 d4 H, l
上,接受响应信号(CH2)。其试验框图见图1、
( U# a' t7 U! M0 O图2。
( o, s C# @+ H0 u1 r图l 圆锯片系统自由式悬挂状态动刚度试验框图" t8 N3 C( b7 F
图2 安装在圆锯机系统上测量圆锯片动刚度框图
% B9 U. Q0 u- i- b: p6 X. _实测前,进入示波方式,每敲击圆锯片一次后
5 {0 p1 ^: T4 x# ~* L: o( q* }& w要等待锯片稳定后再进行第二次敲击,检查仪器3 P3 a" L1 O+ @9 }* y0 n& L
连接线是否接通,波形是否合理等,不合理时将重
) I8 h! p% O# V2 \4 i新设置之;正式测量时,用带塑料头的力锤敲击圆* ~. q; B" a) e
锯片,激起圆锯片系统振动,以触发方式采集数
6 M, D" } r1 l& e9 q& V据,进行动态信号频谱分析,由此得到系统各阶4 n& j0 ?4 g- k/ S4 H* f0 u% v# e
的动刚度幅值。
% V( `6 W: \/ q9 N3 结果与分析: @9 @' P" H& ]1 x5 u6 U/ U3 z
木工机床2011 No.2" u$ A* `% _2 v/ ?! W& D
3.1数据结果% K. d" f8 M" v* Y: [( Q, L
图3为悬挂系统中圆锯片的固有频率频谱图
- u1 {) q o1 I4 J l6 E以及测量数据;图4为固定在圆锯机系统中的固 {, Q+ h4 B- O1 ?5 y6 n/ f% p) ^9 ?
有频率频谱图以及测量数据;图4为悬挂系统中
4 C+ \7 L6 q& \1/H 频谱及测量数据;图6为固定在圆锯机系统
- X6 G3 o6 T7 _- o9 [) j中1/H 频谱及测量数据;1/H 频谱中的横坐标表
[5 E5 G) m2 G* M* p示频率(Hz),纵坐标表示振幅(EU)。
! g, |4 n! G, X! ]" ~6 f6 l
' B9 F3 ?* q( s# b) A6 f3.2数据计算及分析
2 Y& f! e, @ h1 l% M9 g通过分析圆锯片在两种不同状态下的1/H 频) ^% p8 V/ k* h' Y' b/ g( |
谱及测量数据(图5和图6)我们可以得出,动
- W. ?1 k L) m4 J3 j5 E/ [刚度频谱是一条随频率变化的曲线。1/H。频谱中
& f! `( m- P. q& V% ] a6 W5 ?7 m的横坐标表示频率(Hz),纵坐标表示振幅(EU o
}) f- n6 Y; z. X [* _根据动刚度计算公式 : 计算出前十阶
" H* I" s+ T% U! F! B固有频率对应的动刚度的值,见表1。
! b1 D' E* W. N/ f2 n表1圆锯片系统两种状态下的各阶动刚度值计算表
. {' h; C, r- ?3 m7 F固有频率 幅阶次 值 动刚度值 阶次 固有频率 幅值 动刚度值2 S9 P M. K8 t5 ?' j" O# b" N' T
f(HZ) A(dB) Enns(N/M) f(HZ) A(dB) Erms(N/M)" ~; c/ d: m) `6 b. }* x
1 3.42 36.83 0.0798 1 8.06 60.58 0.O236. j8 `' @& n: d- v7 P" S, D) P
2 5.37 34.94 0.0307 2 12.45 41.26 0.006707 |+ ^3 y+ g' P: y
3 10.O1 27.23 0.00689 3 16.85 41.44 0.003700 q. X z c: y( A8 U. y3 x6 A
4 17.09 27.81 O.OD241 4 19.78 40.o7 0.OO26O6 H# Q" i& r% G) C8 d B( z9 g7 g; P: `
5 19.78 27.9 0.0o181 5 26.86 41.58 0.001464 J* C: \1 v- a8 c, V* H
6 30.03 29.71 0.000835 6 30.O3 48.76 0.oo137
( ]5 p9 p( Z1 _( [' K3 U7 31.49 31.46 0.O0o804 7 35.89 47.3 0.000931 x2 W$ c5 s$ C& K3 G
8 36.13 30.1 0.O0o585 8 45.17 42.59 0.00o519
$ w9 e4 M7 s0 g5 w7 ]: p$ N! r9 38.82 28.42 O.0O0478 9 60_3 44.98 0.000314
, F0 F) `7 T( l8 f, R1O 47.85 27.38 O.0o0218 10 64.2l 40.76 0.O0o251; E# p4 ?9 |; G; J& m; h
悬挂自由系统中圆锯片的动刚度值计算 安装在 圆锯机系统状态下圆锯片的动刚度值计算/ s8 {9 T& D; R
4 结论与建议8 j9 [6 V9 O. L& h8 a) L" ?! I8 O1 _
4.1根据动刚度1/H1频谱得知,动刚度频谱是一
% D2 F6 G; K& I$ D# {4 \条随频率变化的曲线。某一结构系统的动刚度大,
% g+ n1 W3 \/ B( v- C6 t代表其振动响应小,即意味着该系统在单位力作
# k( E0 e8 M' j: P$ V2 B8 p$ _: a用下产生的变形就小。9 x$ Q; g& \9 n- r9 ]% S
4.2 表1表明,两种状态系统的第一阶固有频率6 ]$ ]) |6 _( {# k: h2 n/ N
所对应的动刚度值最大。其固有频率的阶数越大,
1 H' s; L, Q, @9 ^4 S; t+ U其动刚度值均呈依次减小的规律。
3 g6 j3 o* J% {8 P/ |4.3 图3、图4频谱中,当系统的激励频率与其
3 J" o( K7 x( F. L) }9 I% o固有频率发生耦合时,易发生共振现象,此时其8 c( F% j6 d+ F' c" I! L( U
动刚度值为最小,易产生变形。在木工圆锯片的
t( ]9 z9 ]9 a8 M设计及生产中,建议注重圆锯片的固有频率和动
7 c' ^( A; u3 R" Q% @$ d5 j刚度动态参数特性问题,提高圆锯片动刚度的值,
+ h. ?8 I a) k9 m; X- t' F" H如在锯切的时候,应尽量调整圆锯机系统的振动0 x* ^9 Q+ u" J1 l) [1 f+ P( t
频率,使频率接近动刚度值较大时的固有频率,
B. Q- S4 y3 q' V0 Q- L这样可以减少因圆锯片的振动而带来的损害,提
- z5 Q3 ]) F3 P- S4 i* {高其使用寿命和产品质量等。/ _4 ~3 G, S; X& J5 T" e
参考文献( D6 x+ H' a+ l n) |
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9 j" X; y- a2 w# n1 `- C击》,20Q9,28(2):124~127& ` \ {+ u- {0 ~/ B- t
第一作者:郝敬冬南京林业大学木材工业学院工业装
. c+ p; f/ g4 u3 S" L# s1 {" C+ F) k备与过程自动化专业090421班学生
; {* s9 U* R5 F. Y通讯作者:王正南京林业大学木材工业学院高级工程师3 k5 ^; ]6 }; D& m# u+ E5 N0 }0 d
博士
, R& z% p0 k9 y3 h(投稿日期:2011.6.9) |
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