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对木工圆锯片系统动刚度特性参数的试验分析

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发表于 2014-1-15 10:37:22 | 显示全部楼层 |阅读模式
本帖最后由 baihanfeng 于 2014-1-15 10:37 编辑
* l& w  ]2 o/ j6 W  ]% C7 k! Q$ `! X8 ?3 l, Y9 {
同行相互学习!$ P9 x$ j4 o" [- Z$ i) i
0 E) u. J+ X2 r, k1 u
对木工圆锯片系统动刚度特性参数的试验分析
  j" x/ a0 {; ^0 wFor woodworking circular saw blade system test and analysis of characteristic5 @/ |) i# @, f  z7 ^: }) j, L9 _
parameters of dynamic stifness3 L( S7 G9 v3 {( u& @* u9 C
郝敬冬王正 韩江梁金辉 ’6 [  R& \. e% r# ^' R# b; Q1 }
(南京林业大学木材工业学院南京210037)
/ [" T6 e5 p, K! L1 w. v4 g摘要:基于满足木工圆锯片优化设计与应用,提高对木工圆锯机及圆锯片系统的动态特性检测$ Y% K8 R! p, C- O  W2 t" }
水平等需要。本文依据结构动力学原理,采用随机激励振动测量法,分别对自由悬挂和安装在圆锯机! y/ J! M4 U3 `/ t4 s2 m
上两种支撑方式的木工圆锯片,进行其系统的动刚度特性参数进行测量。结论表明,圆锯片系统动刚
' N& ]7 N+ }+ q7 b. ~+ a度频谱为一条随频率变化的曲线,且有多个峰值,每个峰值处动刚度值相对较大;某一系统的动刚度  k3 E8 s+ j' a* U! t
大,代表其振动响应小,即意味着该系统在单位力作用下产生的变形就小。& |& A! T; h; J) z: r: n& p
关键词:木工圆锯片;频响函数;动刚度;试验;分析2 ~- G- F1 y0 y  M8 c
中图分类号:TS643( _! O5 X1 F* c4 B7 R7 b" v1 @
在木工机械行业,木工圆锯片在锯切过程中,2 S7 |$ i. D6 c2 Z4 M( ~
普遍存在机械振动问题。振动不仅会产生噪声污( o; U% I$ X: P+ K
染、缩短圆锯片的使用寿命、降低锯切质量、增3 c" Q( M+ v0 H
大锯路,还会加剧圆锯片的变形失效,甚至引起
: I, |) B5 H. a安全事故。在实际使用过程中,圆锯片的动态稳* c- D- M" `8 P. e9 B  s8 ^5 N
定性问题是一个不容忽视的普遍存在的问题,有- ?9 d( g6 e* W4 v
必要对其振动特性进行研究。机械系统的振动特
: {; Y  Z8 L1 V1 p! ~- z性,主要决定于系统本身的惯性、弹性和阻尼参
5 S, y, m% U# q& O数。圆锯片系统的动刚度为其线性定常机械系统
- j4 v. U$ W* R) g7 p  e7 Z+ [中激励力相量与响应的加速度向量之比,反映其: l" T3 Q" R; V7 `3 c! O: S% n0 _) S: t
在特定的动态激扰下抵抗变形的能力,即引起单( B% Y: [3 w6 r1 j4 @1 F
位振幅所需要的动态力。圆锯片系统的动刚度越* f( s+ [1 w5 _4 X) T0 B7 M* U7 C
大,其抗变形能力就越大。因此,实际工作中,' n2 l& s$ B3 q
对木工圆锯片的动刚度研究工作显得尤为重要。4 P# i3 A8 V9 }6 {
国内外同行对圆锯片的动刚度特性的基础应' N0 c! B7 p: R8 i
用研究成果较多,但主要集中在改变诸如锯身结# y7 x0 F- ]4 z
构,如减振槽、卸荷槽等方面,本课题以结构力% i( U$ Z3 o5 N
学和机械振动机理为基础,利用先进的振动信号
. j+ L+ y3 y; e/ r$ d数据采集与分析测量系统,对木工圆锯片及其圆1 {) W: t/ R& [5 V
锯片系统的动刚度(或动柔度)进行测量及相关
2 S1 F& O) B8 B6 Z分析,并通过其模型计算,验证它们的相关性等,
- s9 k4 g  r/ J2 P以期通过理论计算与试验验证分析,达到对木工. {# h3 p7 t/ L5 R
圆锯片的事先优化设计目的,同时对提高木工圆1 a' x3 l; ^( O% r: U/ k
锯机及圆锯片的综合动态特性检测水平提供借* M. K/ I& A$ a, g
鉴。/ \( ^& m$ v8 ?
1 材料和仪器设备% N$ ?/ D$ Y# O: o
本文试验设备为500mm万能木工圆锯机,使
) v8 [3 c) [3 y, p用的木工圆锯片主要参数:外径300mm、齿宽
4 s9 f- A9 x0 J. X, [3 ~1 k3.2mm、齿厚2.2ram、内径30mm、齿数96、最高
$ I' w) C- d( s, C转速6800r/min;其测量仪器为南京安正软件工程
2 `, d, b# `1 A9 b4 ^( z, Y5 l有限公司产的振动及动态信号采集分析系统l; d# z, O4 k' ^- ?. {  w
套,包括调理箱、采集箱、信号与数据分析软件
3 i% c  {) A1 w; e及计算机,并主要配置:江苏联能电子技术有限) Q" Y& O( a, a; Y! H, z( ]
公司产的LC1301力锤l把,量程500N,包括/ i3 O  `% Z% ^2 N2 u+ n! O
CL—YD一303型力传感器1把,灵敏度3.89pc/N,$ `7 l% T3 B0 L( w5 @$ F
选用橡胶头;CA—YD一185型压电式加速度传感器
& H/ n+ ]& l1 v' Q0 P* x9 j# s1只,电荷灵敏度4.89pc/N,质量4g。1 t( Z! z1 L; E
2 测试原理与过程# Y" ]7 V3 U: p% ^4 B: t
2.1测试原理" I/ Y/ {& v0 J  c. i) P
动刚度为线性定常机械系统中激励力向量与0 S$ {% \( r) Z0 S
响应的加速度向量之比。本试验采用机械动力学
: G) I9 l7 x3 |( K+ R+ Y的瞬态激励法,其频响函数为输出的傅里叶变换2 Z. N0 W' M- `: J- K
与输入的傅里叶变换之比。主要测量原理是:通' x1 y3 D* T* ?8 K5 S
过实现圆锯片测试系统的动态信号调理箱和采集
7 I  I! g. b, a* d3 F: p箱上的双通道(CHI为力通道,CH2为加速度传
% i+ B4 G/ J+ Z* D感器通道)的测量连接,再敲击圆锯片,使其产
" x0 P0 \% D, d* }生横向自由振动,通过加速度传感器接受机械受
  _- f$ r# p' A* ^力信号并将其变为电信号,再经信号调理仪放大、
: a8 W# ]: ?" w/ l7 f' [0 d* Q滤波后,对其进行信号的A/D 集及谱分析,从
# c* {# t) Y6 p, i. O1/H 频谱中可得出圆锯片系统的阶次频响函数
; A6 ^6 g& j, h: W2 _4 H, l$ o谱、一条随频率变化的动刚度曲线和阶次动刚度0 }" H8 H' \+ u7 w- B$ ~& T
幅值。2 l: W: t: F8 B2 f3 Y
2.2测量过程
1 v. g+ _9 `- N$ Z& e8 L$ c0 tAdCras数据采集及处理参数设置:采样频率& q6 d8 R% H% e, q* E  Q
1000Hz;CH1单位设为(N)、CH2单位设为* u- J2 q3 n/ S$ V" |
(mm/s ); CH1放大100倍CH2放大100倍。
) e  @$ {8 |. H# s2 o) Z8 J# P6 x# Y7 TStandard and test标准与检溺
4 x8 a. j/ s) [$ p. \SsCras信号与系统分析参数设置:分析频率为8 K- i. {9 y" O' q! G- L
500Hz,频响函数类型为1/Ht,频谱类型为线性谱;
+ |- k6 j2 ]/ m% C为防止频率混迭,本试验选择低通滤波器的频率, O  B  r. w, ]
上限,滤波频率设为1000Hz。
* X" B* M6 I% d8 ^+ ]本试验对在自由悬挂和安装在圆锯机上两种
  \" i5 o8 Q8 |1 Z' o3 S! I不同状态下的圆锯片系统进行动刚度特性参数的
9 p" S& e; h. |) |- C, r测量。试验中,力锤上安装橡胶头产生激励信号
" X7 w  B& ^* f7 Y  n(CH1);将1只加速度传感器牢固安装在圆锯片* `$ v" W# p( V4 H2 m1 z
上,接受响应信号(CH2)。其试验框图见图1、
# j% c1 [7 G; ?* o/ _8 y# i图2。* V- j* T6 F4 T' [+ G2 |
图l 圆锯片系统自由式悬挂状态动刚度试验框图/ K* L, l, a2 S% M8 L
图2 安装在圆锯机系统上测量圆锯片动刚度框图
8 ]; ^5 l/ q3 k1 n; A' y- ]实测前,进入示波方式,每敲击圆锯片一次后+ x, S% |  W3 L
要等待锯片稳定后再进行第二次敲击,检查仪器
8 G' Z/ D, N0 f- u$ P1 B3 Z0 ^连接线是否接通,波形是否合理等,不合理时将重
% j. U7 p" y; p5 U& H新设置之;正式测量时,用带塑料头的力锤敲击圆
5 U( S* ^$ f( A7 t  C( b+ ^锯片,激起圆锯片系统振动,以触发方式采集数+ N1 B' G5 t* \( y4 C
据,进行动态信号频谱分析,由此得到系统各阶
5 r# d0 W9 ^$ u0 v# A0 p! `) G的动刚度幅值。! p- M& M% F: }7 i9 y. [
3 结果与分析
4 }2 m6 i" H7 a/ a木工机床2011 No.25 F, m" Z8 Z9 \9 u
3.1数据结果8 ~$ }' o- j/ l! L0 R9 v
图3为悬挂系统中圆锯片的固有频率频谱图' g. b; ?3 R6 s! _0 R: |
以及测量数据;图4为固定在圆锯机系统中的固
4 b0 i/ f4 M5 q4 d1 O有频率频谱图以及测量数据;图4为悬挂系统中
+ }6 O% C2 Y0 B( |7 m1/H 频谱及测量数据;图6为固定在圆锯机系统
) u, Y0 m! o/ ]8 z, e3 _1 `7 x中1/H 频谱及测量数据;1/H 频谱中的横坐标表5 T% j1 b. z) v" n! W
示频率(Hz),纵坐标表示振幅(EU)。
4 b; k. {0 p6 o+ ?) o0 `) v8 G0 T5 S
3 P+ j8 n! ]  N0 y2 G/ i/ }# S8 K2 |3.2数据计算及分析  Q; A6 T' t. s; Y0 u* b
通过分析圆锯片在两种不同状态下的1/H 频8 f" H! P0 ^% G0 {5 ?  n5 Y
谱及测量数据(图5和图6)我们可以得出,动4 \+ L7 {$ G! P- {6 _# n
刚度频谱是一条随频率变化的曲线。1/H。频谱中
7 @/ `+ }& l$ J6 a的横坐标表示频率(Hz),纵坐标表示振幅(EU o
+ j$ l; W/ O1 O根据动刚度计算公式 : 计算出前十阶( \, _' Y+ @# p# P
固有频率对应的动刚度的值,见表1。8 Z+ m: O1 R1 J- l2 Y  z
表1圆锯片系统两种状态下的各阶动刚度值计算表2 n% B( d2 A! F' [
固有频率 幅阶次 值 动刚度值 阶次 固有频率 幅值 动刚度值
1 q- J8 x# P( @f(HZ) A(dB) Enns(N/M) f(HZ) A(dB) Erms(N/M)
3 m2 n8 P8 p2 J% @! E; e1 3.42 36.83 0.0798 1 8.06 60.58 0.O236' F4 R. x  p  d
2 5.37 34.94 0.0307 2 12.45 41.26 0.00670
- D1 K# M% N/ ?; n* u8 a3 10.O1 27.23 0.00689 3 16.85 41.44 0.00370
) }8 i3 ?- B# y# X8 Q4 17.09 27.81 O.OD241 4 19.78 40.o7 0.OO26O. ]& S. q2 d. o
5 19.78 27.9 0.0o181 5 26.86 41.58 0.00146
) d2 z0 \( l  C& ?1 N6 30.03 29.71 0.000835 6 30.O3 48.76 0.oo137
0 w! K! {* n: g4 X7 K+ j7 31.49 31.46 0.O0o804 7 35.89 47.3 0.000931
6 {" T6 M: ~! q. q# p  G) ~8 36.13 30.1 0.O0o585 8 45.17 42.59 0.00o519
8 Y3 q& G. j4 J' U9 38.82 28.42 O.0O0478 9 60_3 44.98 0.000314) Y" w( [& w9 `& [
1O 47.85 27.38 O.0o0218 10 64.2l 40.76 0.O0o251
! P8 i" a2 f8 E/ G悬挂自由系统中圆锯片的动刚度值计算 安装在 圆锯机系统状态下圆锯片的动刚度值计算
9 k5 m$ z7 g/ x6 r, g+ b4 结论与建议
$ p" s1 |8 L4 y$ R2 n: X4.1根据动刚度1/H1频谱得知,动刚度频谱是一
+ A; x- i3 d- f: I条随频率变化的曲线。某一结构系统的动刚度大,
( K+ y9 z9 V- ]2 ?( }, F1 g代表其振动响应小,即意味着该系统在单位力作4 Z" n! W, l; ~% J8 N
用下产生的变形就小。
$ s# P! |9 {$ p6 E' b4.2 表1表明,两种状态系统的第一阶固有频率& A8 K# |4 i. V
所对应的动刚度值最大。其固有频率的阶数越大,
2 n1 }, d/ R4 D  F/ {- m1 d$ u其动刚度值均呈依次减小的规律。
& N4 e  t+ i' Y- E' Z6 n$ p- O4.3 图3、图4频谱中,当系统的激励频率与其
# [0 y6 z8 @. O: U& J固有频率发生耦合时,易发生共振现象,此时其
9 R1 o6 @+ q# f4 Y; v, A动刚度值为最小,易产生变形。在木工圆锯片的
: a6 C5 d- X6 F* C  d设计及生产中,建议注重圆锯片的固有频率和动
' r+ R* M/ E. ~9 _" n. c8 ?刚度动态参数特性问题,提高圆锯片动刚度的值,, s2 \& A4 D- ^) |9 \* H: s
如在锯切的时候,应尽量调整圆锯机系统的振动4 V0 w) a- N% x& J9 q5 F
频率,使频率接近动刚度值较大时的固有频率," h, F' J4 m& d% \) C1 A
这样可以减少因圆锯片的振动而带来的损害,提
) f, g3 D3 v  F- N高其使用寿命和产品质量等。
! I) a" I; R, _; L( ?- a参考文献
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8 q1 V* j& s5 C+ x# x: J击》,20Q9,28(2):124~127
) s/ O# G# x7 Z, v* j第一作者:郝敬冬南京林业大学木材工业学院工业装& E+ |2 c, ^6 C+ g& |/ `
备与过程自动化专业090421班学生
1 X/ [/ `4 h( O% G1 f通讯作者:王正南京林业大学木材工业学院高级工程师
* L' m+ ^; ^9 G& A9 d1 J6 k* s+ f' n博士
4 _) L; F% e$ Q3 Y(投稿日期:2011.6.9)
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