煤巷掘进突出危险性分析

元计算

煤巷放炮掘进几何模型如图1示，煤层抗拉强度 = 0.6MPa，初始瓦斯压力 = 1.22MPa，地应力为9MPa量级（埋深约360m）。

1.8m´1.8m

开挖

煤巷 & R! E$ I, O& P

7.2m 7 j, p+ l& j6 o( s# c* e

7.2m 8 x/ {8 U+ w! I/ n7 x4 O

19.5m

顶板

煤层

底板 1 L% P9 ~( W" e

* l$ P6 C' d9 q1 Y- c, I3 h

. w2 y2 ^7 B; {. |6 i  m图1  煤巷放炮掘进几何模型（煤巷有支护）

计算参数为

气体：瓦斯粘性系数 ，瓦斯密度

煤层：煤样孔隙率                煤样渗透率

吸附常数

杨氏模量期望值      杨氏模量的Weibell模数

抗剪强度期望值     抗剪强度的Weibell模数

抗拉强度 = 0.6MPa               抗拉强度的Weibell模数

气固耦合：有效应力系数

导出量：渗流特征时间

原始瓦斯含量 ＝22.7kg/m3 ~ 28m3/m3

计算第1到22步为第一阶段，历时9.75´105秒（11.28天），形成初始场，排放瓦斯~6方。第23步时放炮开挖，发生瓦斯突出，煤岩体中心剖面破裂区域如图2~7所示。图中颜色表示破坏标记 的计算值，当 大于+1为拉伸破坏区（包含瓦斯压力的贡献），小于-1为剪切破坏区（与瓦斯压力无关）。

1 U) u, q: t. U! [: }) {图2  煤巷放炮掘进前中心剖面的损伤破坏分布

（上隅角和正壁面附近煤体破裂最严重，支护前端顶煤有破裂）

炮掘

, p  }6 X( Y/ a# ]. e$ [3 d图3  煤巷放炮掘进步中心剖面的损伤破坏分布

炮掘 ' \$ q) U0 f: u7 r

图4  煤巷放炮掘进第10非平衡步中心剖面的损伤破坏分布

（浅到红色为拉伸破裂区，深蓝色为剪切滑移破裂带，向前方和上方发展）

炮掘

6 @3 j: Z! S2 l/ W+ v4 m4 m图5  煤巷放炮掘进第20非平衡步中心剖面的损伤破坏分布

炮掘   y/ C1 T2 I, U4 g' q

4 l0 _0 v$ p& `8 e图6  煤巷放炮掘进第40非平衡步中心剖面的损伤破坏分布

图7  煤巷放炮掘进第81非平衡步中心剖面的损伤破坏分布

由图可见，演化到第20非平衡步后，以拉伸破裂为特征的瓦斯突出阵面推进趋缓，剪切滑移带仍在发展。

图8~9为煤巷掘进前和放炮瞬间的瓦斯压力分布。

图8  煤巷放炮掘进前中心剖面的瓦斯压力分布

炮掘 & O# r* H! Y* Q  H4 g! O$ x. u. T

图9  煤巷放炮掘进步中心剖面的瓦斯压力分布

煤巷放炮掘进时，工作面新煤壁发生明显滑移，在上隅角往里的煤体中形成剪切滑移带，如图10所示。

炮掘

煤层 # q" D/ i+ S* X! E2 h8 U, h

底板 ; H5 R: n/ \, v/ z9 q

顶板 9 q. n- A! W, R/ p  N/ R5 |7 h1 a

开挖形成的新煤壁

尚未支护的顶煤

已支护的顶煤

剪切滑移带

新煤壁前方的破裂区

. g: ~5 Q5 y" _8 O, ^图10  煤巷放炮掘进第40非平衡步中心剖面的煤岩变形状态

   

自然排放瓦斯11天多，仅释放瓦斯5.6m3。相对于该煤层约18m3/m3的瓦斯含量，排放量还少。计算显示，炮掘进尺已接近原始瓦斯压力区，突出危险性很大。该次煤巷炮掘瓦斯突出粉化煤量约14m3。抛煤速度约为31m/s，突出波超压约20kPa。