本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑
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) j& Z* t4 W& R- p% Y其实机加工还是挺复杂的，尤其接近800的加工面，一刀走过去，“推拔”度是肯定有的，（就是因刀具磨损造成的锥面）那是老T操心的事了，我就不管了。
7 c* s. X7 \( m( m+ |- u8 J下面我就精心设计那个“大过瘾”了。
+ y/ F2 B- s" M* o首先吗，要对大环进行应力校核了，轴我根本就不考虑，要坏，也是环先坏，用环的许用应力扣掉环件残留的应力，工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的，许用应力的范围出来了。
& I1 h& H) j s& R! c* |4 J$ Z6 h用许用应力的范围倒推过盈量，我操，过盈巨大无比，跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量，加热到800度，都TM装不进去！(不说800度膨胀量不够轴大，因为热转也要有最小装配间隙的）
5 l `8 n( t" h! n% ^5 y, u# R800度，都TM回火了，那大环还能用吗？! O! l: P5 `# k9 \$ Z
或者是老外玩的是冷装+热装，来个冰火两重天？
1 ]7 D4 L( X2 C9 y" ~" D+ f% O后来回过神来，骂自己是蠢猪，许用应力值是一回事，传递要求扭矩，装配表面所需应力值是TM另一回事！还有个弹性极限问题！1 @# x" f; {, `- W
好吧，再来估算，传递要求扭矩，加上安全系数，反推装配表面所需的应力值。
R8 O& ^; x0 Z7 E. Z. O$ j然后，不考虑残留应力和工作载荷的应力，就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量，我操，出奇的小？$ ]; f7 {1 u' l0 O; k" z4 H
不是大就小，本人头有点大。
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' E# E9 o. b( q7 ~/ i: q当时头有点晕，就出去走走，心里想，妈了个逼的，这老大，能从德国偷资料回来吗？偷回来就省事了。
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看看手上几个数：
3 _0 ~% F1 W( _: ^% @环件许用应力，环件残留的应力，工作载荷的应力，传递要求扭矩所需表面应力值，大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。% k* ]: h9 R! l! ]/ ~: w
忙了一整天，就搞了几个数，没啥进展。本loser 心中充满沮丧。
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2 l0 p5 v% k" _& _$ Q本loser心高气傲，给敲了一棒子，也冷静下来分析一下。* J, D4 I7 c4 o6 V
环件许用应力是厂家提供的，数值也最大，数字应该可靠。
6 c7 g' {$ f/ V' Q1 \残余应力，数值不小，即使相对于许用应力也不是小值，是最大的危险源。
" \+ ], R3 x- x; g8 M9 X2 M- X& f工作载荷的应力，不大，但是这个货呢，有个局部载荷集中问题，最高值也不小，但和前两者比，也是毛毛雨了。& b6 o. s/ ^- m* e, F
传递要求扭矩所需表面应力值，这个不大，但是，它是多变的，其他几个值要么比较确定，要么能测量，这个值，不好把握，想了半天，按瞬时冲击来算吧，还TM去电气要电机的电流速度图去。" T2 L2 L' e: v# n$ Q8 I. }! X
大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。也就给了个范围，意义不大。- y% O7 } H Y O+ _
应力怎么整合呢？本来想，加到一起得了，因为其他值相对于残余应力值不大，想了想，本loser吗，还是要显示出压倒性的实力来，省的有人有P话！1 K; H+ [7 N' s. \9 z
实际应用的时候，德国的滚碾子，有崩断的，有大块掉肉的，崩断按第一强度理论校核，崩断就按第三强度理论校核吧，对不对不管，先唬住人再说。
$ Z! f* ~" g% A G- L, ?& g4 u! d0 Y$ D冷静下来，又TM把《理论力学》书翻开，算工作载荷的应力时候，TM的，又去电气要最大输出扭矩，最大瞬时角加速度，再算了一遍。9 A5 s) c9 q" _+ f. i7 ^: Z. B
. u. i; Q% P2 }7 V S7 L2 W. C5 Q算完了之后，本loser对过盈量的范围有个谱了，确实不小，但也没有到极端变态的地步，算是常态的边缘吧。; J6 F# T! d- m
不过呢，本loser对计算结果一般是只当参考，具体取值，本loser是要根据经验调整的，这也是本loser牛逼所在。 |
楼主: 一两酒
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发表于 2013-7-15 20:48:01
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