本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑 ) f% [1 E8 _; s- }0 ]
. u6 N: w! @7 O6 O8 S其实机加工还是挺复杂的，尤其接近800的加工面，一刀走过去，“推拔”度是肯定有的，（就是因刀具磨损造成的锥面）那是老T操心的事了，我就不管了。
% n* c, i1 Z7 v) s下面我就精心设计那个“大过瘾”了。8 [# l* b7 b# Y9 g; T* f
首先吗，要对大环进行应力校核了，轴我根本就不考虑，要坏，也是环先坏，用环的许用应力扣掉环件残留的应力，工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的，许用应力的范围出来了。% ]+ c% x. ^3 l: b5 M8 g) L
用许用应力的范围倒推过盈量，我操，过盈巨大无比，跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量，加热到800度，都TM装不进去！(不说800度膨胀量不够轴大，因为热转也要有最小装配间隙的）
9 p7 s) V3 K! B0 z+ Z3 e800度，都TM回火了，那大环还能用吗？
" |, Y0 x @; J- L) u或者是老外玩的是冷装+热装，来个冰火两重天？
" t0 t# e9 l5 p1 @0 d4 \4 Z后来回过神来，骂自己是蠢猪，许用应力值是一回事，传递要求扭矩，装配表面所需应力值是TM另一回事！还有个弹性极限问题！
% ^! I# X! c/ u3 z9 A+ U好吧，再来估算，传递要求扭矩，加上安全系数，反推装配表面所需的应力值。: C& x% k; D' A. r; z. ]
然后，不考虑残留应力和工作载荷的应力，就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量，我操，出奇的小？
6 J2 J d. q5 _' T5 a不是大就小，本人头有点大。' ~& J6 W, H. q' |0 A `) p, [: S
6 u. q( A7 E* x! T当时头有点晕，就出去走走，心里想，妈了个逼的，这老大，能从德国偷资料回来吗？偷回来就省事了。: {6 N% ^8 L* i5 @, P
9 c6 o, }7 D7 q& x' ?
看看手上几个数：
_. \& F) N; E7 V环件许用应力，环件残留的应力，工作载荷的应力，传递要求扭矩所需表面应力值，大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。* @7 g. c) _( ~7 a; E5 g* y. V
忙了一整天，就搞了几个数，没啥进展。本loser 心中充满沮丧。: b! Q4 O" Y0 @9 r) h8 A2 A
( s( a9 W3 b2 C本loser心高气傲，给敲了一棒子，也冷静下来分析一下。
8 b" u7 o; _0 G环件许用应力是厂家提供的，数值也最大，数字应该可靠。
/ d/ L7 J0 F+ c1 |残余应力，数值不小，即使相对于许用应力也不是小值，是最大的危险源。- ^8 a' O7 {6 u1 r/ M
工作载荷的应力，不大，但是这个货呢，有个局部载荷集中问题，最高值也不小，但和前两者比，也是毛毛雨了。' \% d6 c- o6 x( P! Q
传递要求扭矩所需表面应力值，这个不大，但是，它是多变的，其他几个值要么比较确定，要么能测量，这个值，不好把握，想了半天，按瞬时冲击来算吧，还TM去电气要电机的电流速度图去。
) k& ?; b3 o8 B2 `& w- E3 u大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。也就给了个范围，意义不大。# u4 H8 e2 i& ]7 J- `
应力怎么整合呢？本来想，加到一起得了，因为其他值相对于残余应力值不大，想了想，本loser吗，还是要显示出压倒性的实力来，省的有人有P话！
3 p9 F) r- b2 g! B2 ]" v0 Y- m实际应用的时候，德国的滚碾子，有崩断的，有大块掉肉的，崩断按第一强度理论校核，崩断就按第三强度理论校核吧，对不对不管，先唬住人再说。+ \, [ s5 d" o/ ` f
冷静下来，又TM把《理论力学》书翻开，算工作载荷的应力时候，TM的，又去电气要最大输出扭矩，最大瞬时角加速度，再算了一遍。* c( c5 X% a8 D1 h; H! O
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算完了之后，本loser对过盈量的范围有个谱了，确实不小，但也没有到极端变态的地步，算是常态的边缘吧。1 |) v: a! Z8 n8 @+ v
不过呢，本loser对计算结果一般是只当参考，具体取值，本loser是要根据经验调整的，这也是本loser牛逼所在。 |
楼主: 一两酒
发表于 2013-7-15 20:48:01
