本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑 8 T2 t" T. g- Q- R, ]
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其实机加工还是挺复杂的，尤其接近800的加工面，一刀走过去，“推拔”度是肯定有的，（就是因刀具磨损造成的锥面）那是老T操心的事了，我就不管了。$ {: f' i7 X2 I1 X. V* K. [- L
下面我就精心设计那个“大过瘾”了。
Y7 l+ w1 ^4 F& ^6 ~7 x1 ~首先吗，要对大环进行应力校核了，轴我根本就不考虑，要坏，也是环先坏，用环的许用应力扣掉环件残留的应力，工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的，许用应力的范围出来了。# a) Z9 Z. k/ d$ A/ ^# l; t
用许用应力的范围倒推过盈量，我操，过盈巨大无比，跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量，加热到800度，都TM装不进去！(不说800度膨胀量不够轴大，因为热转也要有最小装配间隙的）
" j( G/ w1 ?& f800度，都TM回火了，那大环还能用吗？7 `1 x; s- ~" V* p/ x# {
或者是老外玩的是冷装+热装，来个冰火两重天？1 s; o0 S4 A7 b) g x7 G
后来回过神来，骂自己是蠢猪，许用应力值是一回事，传递要求扭矩，装配表面所需应力值是TM另一回事！还有个弹性极限问题！
8 Q" E; m9 q. b- Q& o' y好吧，再来估算，传递要求扭矩，加上安全系数，反推装配表面所需的应力值。
: K, O) V" @, d. _然后，不考虑残留应力和工作载荷的应力，就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量，我操，出奇的小？' ~+ J$ d+ i2 v$ v$ n
不是大就小，本人头有点大。9 `! |. E1 P t: \ [' y
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当时头有点晕，就出去走走，心里想，妈了个逼的，这老大，能从德国偷资料回来吗？偷回来就省事了。
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看看手上几个数：2 n9 s- Z V" e, p
环件许用应力，环件残留的应力，工作载荷的应力，传递要求扭矩所需表面应力值，大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。
, ~: Q3 Z8 l# b' G( q2 P忙了一整天，就搞了几个数，没啥进展。本loser 心中充满沮丧。
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本loser心高气傲，给敲了一棒子，也冷静下来分析一下。
$ B {) r u2 L0 _3 z y# _/ c& P4 V环件许用应力是厂家提供的，数值也最大，数字应该可靠。
* X1 \2 ~8 N# O' U& `残余应力，数值不小，即使相对于许用应力也不是小值，是最大的危险源。
2 Y" O& X- Y( t- W: B' I1 ^: S工作载荷的应力，不大，但是这个货呢，有个局部载荷集中问题，最高值也不小，但和前两者比，也是毛毛雨了。
# x1 K8 V5 A S$ t* v$ |9 }传递要求扭矩所需表面应力值，这个不大，但是，它是多变的，其他几个值要么比较确定，要么能测量，这个值，不好把握，想了半天，按瞬时冲击来算吧，还TM去电气要电机的电流速度图去。
9 |# `3 F% O( E3 `% j% [8 X' J A大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。也就给了个范围，意义不大。0 l" ]; ~- V" `/ Q
应力怎么整合呢？本来想，加到一起得了，因为其他值相对于残余应力值不大，想了想，本loser吗，还是要显示出压倒性的实力来，省的有人有P话！! j. L" r2 v# O2 I5 o3 m% d
实际应用的时候，德国的滚碾子，有崩断的，有大块掉肉的，崩断按第一强度理论校核，崩断就按第三强度理论校核吧，对不对不管，先唬住人再说。# g9 S1 ]+ S0 `# Y# I. J
冷静下来，又TM把《理论力学》书翻开，算工作载荷的应力时候，TM的，又去电气要最大输出扭矩，最大瞬时角加速度，再算了一遍。9 }# g9 z% R+ w) r
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算完了之后，本loser对过盈量的范围有个谱了，确实不小，但也没有到极端变态的地步，算是常态的边缘吧。
. E/ T- [+ w0 a不过呢，本loser对计算结果一般是只当参考，具体取值，本loser是要根据经验调整的，这也是本loser牛逼所在。 |
楼主: 一两酒
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发表于 2013-7-15 20:48:01
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