本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑
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其实机加工还是挺复杂的，尤其接近800的加工面，一刀走过去，“推拔”度是肯定有的，（就是因刀具磨损造成的锥面）那是老T操心的事了，我就不管了。) ?: g* [" P: S) \
下面我就精心设计那个“大过瘾”了。% f- q0 c O" Q1 n. M7 v
首先吗，要对大环进行应力校核了，轴我根本就不考虑，要坏，也是环先坏，用环的许用应力扣掉环件残留的应力，工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的，许用应力的范围出来了。0 z9 v$ L6 s/ T$ J4 j, g
用许用应力的范围倒推过盈量，我操，过盈巨大无比，跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量，加热到800度，都TM装不进去！(不说800度膨胀量不够轴大，因为热转也要有最小装配间隙的）
x$ K9 X0 i" H( j# \7 K800度，都TM回火了，那大环还能用吗？6 P" R v n2 _8 F% { Y9 y8 z+ Z
或者是老外玩的是冷装+热装，来个冰火两重天？
- C2 R$ D. ~! R* L5 Q9 u- u3 B后来回过神来，骂自己是蠢猪，许用应力值是一回事，传递要求扭矩，装配表面所需应力值是TM另一回事！还有个弹性极限问题！; P6 T" U6 i/ P" A
好吧，再来估算，传递要求扭矩，加上安全系数，反推装配表面所需的应力值。
a8 M7 V, w" H8 I. x- \4 T& X& n然后，不考虑残留应力和工作载荷的应力，就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量，我操，出奇的小？
0 K% e; v( x2 A0 {, o不是大就小，本人头有点大。
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0 Z5 c+ x) M: U" Y( |4 ?8 L0 ^: f5 j当时头有点晕，就出去走走，心里想，妈了个逼的，这老大，能从德国偷资料回来吗？偷回来就省事了。
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7 v6 K9 [: @9 v5 x5 y看看手上几个数：
( {. Z: s5 f2 |环件许用应力，环件残留的应力，工作载荷的应力，传递要求扭矩所需表面应力值，大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。
/ \0 H* z2 Y( S& Z4 T7 ]忙了一整天，就搞了几个数，没啥进展。本loser 心中充满沮丧。
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' K! h4 t9 w' z! |- \- _本loser心高气傲，给敲了一棒子，也冷静下来分析一下。
4 ~$ s' t4 b1 ]4 ~3 @# a+ K环件许用应力是厂家提供的，数值也最大，数字应该可靠。, j, r2 [( u/ W' A/ z! g4 \
残余应力，数值不小，即使相对于许用应力也不是小值，是最大的危险源。
" _1 j8 z/ |% ]7 U* }! q+ _工作载荷的应力，不大，但是这个货呢，有个局部载荷集中问题，最高值也不小，但和前两者比，也是毛毛雨了。0 f5 p: V$ p$ W; \ v' G
传递要求扭矩所需表面应力值，这个不大，但是，它是多变的，其他几个值要么比较确定，要么能测量，这个值，不好把握，想了半天，按瞬时冲击来算吧，还TM去电气要电机的电流速度图去。2 I: v! C B5 B8 s
大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。也就给了个范围，意义不大。
% E$ P5 o5 C$ f% `4 [0 l应力怎么整合呢？本来想，加到一起得了，因为其他值相对于残余应力值不大，想了想，本loser吗，还是要显示出压倒性的实力来，省的有人有P话！' E( _5 D3 e F' i4 D- q
实际应用的时候，德国的滚碾子，有崩断的，有大块掉肉的，崩断按第一强度理论校核，崩断就按第三强度理论校核吧，对不对不管，先唬住人再说。
& n! ?2 V( T. e& d7 H0 K6 F冷静下来，又TM把《理论力学》书翻开，算工作载荷的应力时候，TM的，又去电气要最大输出扭矩，最大瞬时角加速度，再算了一遍。% P( @3 p+ C7 B) J& b% w
4 _9 X0 |* [+ U2 M% r% g" \算完了之后，本loser对过盈量的范围有个谱了，确实不小，但也没有到极端变态的地步，算是常态的边缘吧。
& @2 n) b& a1 B; b$ i+ f6 Z不过呢，本loser对计算结果一般是只当参考，具体取值，本loser是要根据经验调整的，这也是本loser牛逼所在。 |
楼主: 一两酒
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发表于 2013-7-15 20:48:01
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