本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑 " b9 c/ }' X6 ]8 d+ x. r
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其实机加工还是挺复杂的，尤其接近800的加工面，一刀走过去，“推拔”度是肯定有的，（就是因刀具磨损造成的锥面）那是老T操心的事了，我就不管了。5 G( A* o/ ^3 d9 Z/ F: d% n
下面我就精心设计那个“大过瘾”了。/ I, G( m2 j) l( q
首先吗，要对大环进行应力校核了，轴我根本就不考虑，要坏，也是环先坏，用环的许用应力扣掉环件残留的应力，工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的，许用应力的范围出来了。
+ @: p% u0 {' G% W" r用许用应力的范围倒推过盈量，我操，过盈巨大无比，跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量，加热到800度，都TM装不进去！(不说800度膨胀量不够轴大，因为热转也要有最小装配间隙的）
+ T5 [4 n. v3 y4 i4 V! g( C800度，都TM回火了，那大环还能用吗？
8 ?+ H* W) v! {或者是老外玩的是冷装+热装，来个冰火两重天？
# p5 ^# p1 _4 Q; J8 g后来回过神来，骂自己是蠢猪，许用应力值是一回事，传递要求扭矩，装配表面所需应力值是TM另一回事！还有个弹性极限问题！
( q7 D) S, H- m* y" w5 ?) N好吧，再来估算，传递要求扭矩，加上安全系数，反推装配表面所需的应力值。
! e; i. ?" u* G8 }然后，不考虑残留应力和工作载荷的应力，就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量，我操，出奇的小？
) Y2 {/ O0 j- d不是大就小，本人头有点大。
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$ {# y* F' B; k `当时头有点晕，就出去走走，心里想，妈了个逼的，这老大，能从德国偷资料回来吗？偷回来就省事了。# u" m$ w ~' |/ j5 {8 E- Z/ d
# Y& I. e2 J; }
看看手上几个数：
! B- L1 S4 `" L2 A: V环件许用应力，环件残留的应力，工作载荷的应力，传递要求扭矩所需表面应力值，大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。3 \# s0 S" `7 U" r
忙了一整天，就搞了几个数，没啥进展。本loser 心中充满沮丧。
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; l8 K; Q) `0 o$ c4 N* c' R本loser心高气傲，给敲了一棒子，也冷静下来分析一下。
# E- j) A! `& Z5 S0 i# y3 ]8 f环件许用应力是厂家提供的，数值也最大，数字应该可靠。, F0 B/ o. Q$ {! i. B
残余应力，数值不小，即使相对于许用应力也不是小值，是最大的危险源。
7 Y- ^9 P! D3 ^3 b# n" w工作载荷的应力，不大，但是这个货呢，有个局部载荷集中问题，最高值也不小，但和前两者比，也是毛毛雨了。
* ^+ ?$ j3 @! Q! v5 D! V+ v2 i传递要求扭矩所需表面应力值，这个不大，但是，它是多变的，其他几个值要么比较确定，要么能测量，这个值，不好把握，想了半天，按瞬时冲击来算吧，还TM去电气要电机的电流速度图去。: q$ Z2 ~) ]! W9 ^3 r
大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。也就给了个范围，意义不大。
4 `; v7 ]' f% ?9 `, N应力怎么整合呢？本来想，加到一起得了，因为其他值相对于残余应力值不大，想了想，本loser吗，还是要显示出压倒性的实力来，省的有人有P话！
& s: W- ~2 a6 \( ?7 ~# O实际应用的时候，德国的滚碾子，有崩断的，有大块掉肉的，崩断按第一强度理论校核，崩断就按第三强度理论校核吧，对不对不管，先唬住人再说。
, \ f2 F1 ~; y, C0 c' T冷静下来，又TM把《理论力学》书翻开，算工作载荷的应力时候，TM的，又去电气要最大输出扭矩，最大瞬时角加速度，再算了一遍。! s e* ~( L, ]' T
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算完了之后，本loser对过盈量的范围有个谱了，确实不小，但也没有到极端变态的地步，算是常态的边缘吧。" p7 E8 B% l3 [7 q7 M( R5 e
不过呢，本loser对计算结果一般是只当参考，具体取值，本loser是要根据经验调整的，这也是本loser牛逼所在。 |
楼主: 一两酒
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发表于 2013-7-15 20:48:01
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