本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑 ( ?8 W8 T1 Z5 G$ `6 t
+ V$ X* `- F+ q9 J* w" s其实机加工还是挺复杂的，尤其接近800的加工面，一刀走过去，“推拔”度是肯定有的，（就是因刀具磨损造成的锥面）那是老T操心的事了，我就不管了。4 A, m0 _+ @: o3 f/ g$ A
下面我就精心设计那个“大过瘾”了。
6 Q/ r9 s$ N' e6 h; H6 A首先吗，要对大环进行应力校核了，轴我根本就不考虑，要坏，也是环先坏，用环的许用应力扣掉环件残留的应力，工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的，许用应力的范围出来了。
9 q2 S" A# y* J. V% Q7 d用许用应力的范围倒推过盈量，我操，过盈巨大无比，跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量，加热到800度，都TM装不进去！(不说800度膨胀量不够轴大，因为热转也要有最小装配间隙的）
0 k) j6 v8 X% h. y9 a& d800度，都TM回火了，那大环还能用吗？
1 |" m5 Z" ~5 {8 ?2 a$ ?或者是老外玩的是冷装+热装，来个冰火两重天？
L3 g3 G1 ?# f9 W( N0 U0 f8 d后来回过神来，骂自己是蠢猪，许用应力值是一回事，传递要求扭矩，装配表面所需应力值是TM另一回事！还有个弹性极限问题！
7 q+ |; j9 Z8 k2 m- j3 ]) |好吧，再来估算，传递要求扭矩，加上安全系数，反推装配表面所需的应力值。
3 M7 Q" I5 c0 Y1 s然后，不考虑残留应力和工作载荷的应力，就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量，我操，出奇的小？1 `) h3 a" c" c/ D
不是大就小，本人头有点大。0 c: E) T( b% k; d7 R( h/ M) m
3 R8 h8 ^7 ~. y$ N" S. N& a% y当时头有点晕，就出去走走，心里想，妈了个逼的，这老大，能从德国偷资料回来吗？偷回来就省事了。
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看看手上几个数：
* L( x, `; Z; M. h1 O" o+ O' N$ R环件许用应力，环件残留的应力，工作载荷的应力，传递要求扭矩所需表面应力值，大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。+ X. i, h; @ W; p! D! v1 U
忙了一整天，就搞了几个数，没啥进展。本loser 心中充满沮丧。
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" y; Y7 I, M5 v8 |$ ~& W9 D本loser心高气傲，给敲了一棒子，也冷静下来分析一下。# j' M2 @: S" u, I- B$ L' k
环件许用应力是厂家提供的，数值也最大，数字应该可靠。8 U9 D8 t8 x! c* d
残余应力，数值不小，即使相对于许用应力也不是小值，是最大的危险源。
! v: p3 [5 I" V5 F! x. O9 H工作载荷的应力，不大，但是这个货呢，有个局部载荷集中问题，最高值也不小，但和前两者比，也是毛毛雨了。; y# b: w% O' L! W. o5 d# G
传递要求扭矩所需表面应力值，这个不大，但是，它是多变的，其他几个值要么比较确定，要么能测量，这个值，不好把握，想了半天，按瞬时冲击来算吧，还TM去电气要电机的电流速度图去。+ b; X$ C( c f# K& w) i
大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。也就给了个范围，意义不大。
& j2 r9 I7 `# i# s& R( @* Q应力怎么整合呢？本来想，加到一起得了，因为其他值相对于残余应力值不大，想了想，本loser吗，还是要显示出压倒性的实力来，省的有人有P话！) f. w; m$ d) v% Z) {% s* ?
实际应用的时候，德国的滚碾子，有崩断的，有大块掉肉的，崩断按第一强度理论校核，崩断就按第三强度理论校核吧，对不对不管，先唬住人再说。
& b0 f0 O7 s' Q8 Q% f冷静下来，又TM把《理论力学》书翻开，算工作载荷的应力时候，TM的，又去电气要最大输出扭矩，最大瞬时角加速度，再算了一遍。
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算完了之后，本loser对过盈量的范围有个谱了，确实不小，但也没有到极端变态的地步，算是常态的边缘吧。" f. @3 i6 o0 S9 r/ K3 i
不过呢，本loser对计算结果一般是只当参考，具体取值，本loser是要根据经验调整的，这也是本loser牛逼所在。 |
楼主: 一两酒
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发表于 2013-7-15 20:48:01
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