本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑
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其实机加工还是挺复杂的，尤其接近800的加工面，一刀走过去，“推拔”度是肯定有的，（就是因刀具磨损造成的锥面）那是老T操心的事了，我就不管了。6 ?# r4 C2 \* Z3 g
下面我就精心设计那个“大过瘾”了。* v8 u4 ?3 K7 S6 F% I9 P; {
首先吗，要对大环进行应力校核了，轴我根本就不考虑，要坏，也是环先坏，用环的许用应力扣掉环件残留的应力，工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的，许用应力的范围出来了。
0 n. j' Y: n, @8 x用许用应力的范围倒推过盈量，我操，过盈巨大无比，跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量，加热到800度，都TM装不进去！(不说800度膨胀量不够轴大，因为热转也要有最小装配间隙的）6 t6 F# i1 i2 P; @& S
800度，都TM回火了，那大环还能用吗？
$ s7 M4 P; f- V u( q, [或者是老外玩的是冷装+热装，来个冰火两重天？
8 n4 S) N' g2 o' U: a$ g后来回过神来，骂自己是蠢猪，许用应力值是一回事，传递要求扭矩，装配表面所需应力值是TM另一回事！还有个弹性极限问题！
3 h; `( f k o好吧，再来估算，传递要求扭矩，加上安全系数，反推装配表面所需的应力值。
7 L6 l6 Y( k8 _然后，不考虑残留应力和工作载荷的应力，就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量，我操，出奇的小？ D3 ], R9 ]* q1 y5 V
不是大就小，本人头有点大。; ^2 _ t* ~+ J3 }% }8 L
X* H' \/ Q* h" y9 b* ?) A# G4 D当时头有点晕，就出去走走，心里想，妈了个逼的，这老大，能从德国偷资料回来吗？偷回来就省事了。
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看看手上几个数：
( O; O0 _, e/ n* [% [- `7 c环件许用应力，环件残留的应力，工作载荷的应力，传递要求扭矩所需表面应力值，大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。
2 p4 L, E6 G/ z7 P( O# ?# |: g忙了一整天，就搞了几个数，没啥进展。本loser 心中充满沮丧。8 c9 ^ R3 R; R% ^: H: r6 N4 x' ?; S
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本loser心高气傲，给敲了一棒子，也冷静下来分析一下。6 r7 u% R. p% ?) i% W8 Y) {$ o# a% j
环件许用应力是厂家提供的，数值也最大，数字应该可靠。7 [& n* j+ o$ y9 N. M1 Y" }" Y
残余应力，数值不小，即使相对于许用应力也不是小值，是最大的危险源。
: J0 S* G% \1 b% }0 z# T- E工作载荷的应力，不大，但是这个货呢，有个局部载荷集中问题，最高值也不小，但和前两者比，也是毛毛雨了。
( H. J$ ]6 ?2 J% J0 N0 X传递要求扭矩所需表面应力值，这个不大，但是，它是多变的，其他几个值要么比较确定，要么能测量，这个值，不好把握，想了半天，按瞬时冲击来算吧，还TM去电气要电机的电流速度图去。6 Q; l, o7 C' v x$ v
大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。也就给了个范围，意义不大。) @4 ~ n1 {$ f
应力怎么整合呢？本来想，加到一起得了，因为其他值相对于残余应力值不大，想了想，本loser吗，还是要显示出压倒性的实力来，省的有人有P话！8 h6 j1 ]8 h' P" c1 V3 W' L
实际应用的时候，德国的滚碾子，有崩断的，有大块掉肉的，崩断按第一强度理论校核，崩断就按第三强度理论校核吧，对不对不管，先唬住人再说。5 p6 {+ C( A4 V D
冷静下来，又TM把《理论力学》书翻开，算工作载荷的应力时候，TM的，又去电气要最大输出扭矩，最大瞬时角加速度，再算了一遍。, X2 Y2 o4 L' e# K# i
7 `6 V% q6 l( `" @. }算完了之后，本loser对过盈量的范围有个谱了，确实不小，但也没有到极端变态的地步，算是常态的边缘吧。$ R; q9 ~" T! A+ c+ k/ s# ~3 y
不过呢，本loser对计算结果一般是只当参考，具体取值，本loser是要根据经验调整的，这也是本loser牛逼所在。 |
楼主: 一两酒
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发表于 2013-7-15 20:48:01
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