本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑
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其实机加工还是挺复杂的,尤其接近800的加工面,一刀走过去,“推拔”度是肯定有的,(就是因刀具磨损造成的锥面)那是老T操心的事了,我就不管了。6 ?# r4 C2 \* Z3 g
下面我就精心设计那个“大过瘾”了。* v8 u4 ?3 K7 S6 F% I9 P; {
首先吗,要对大环进行应力校核了,轴我根本就不考虑,要坏,也是环先坏,用环的许用应力扣掉环件残留的应力,工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的,许用应力的范围出来了。
0 n. j' Y: n, @8 x用许用应力的范围倒推过盈量,我操,过盈巨大无比,跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量,加热到800度,都TM装不进去!(不说800度膨胀量不够轴大,因为热转也要有最小装配间隙的)6 t6 F# i1 i2 P; @& S
800度,都TM回火了,那大环还能用吗?
$ s7 M4 P; f- V u( q, [或者是老外玩的是冷装+热装,来个冰火两重天?
8 n4 S) N' g2 o' U: a$ g后来回过神来,骂自己是蠢猪,许用应力值是一回事,传递要求扭矩,装配表面所需应力值是TM另一回事!还有个弹性极限问题!
3 h; `( f k o好吧,再来估算,传递要求扭矩,加上安全系数,反推装配表面所需的应力值。
7 L6 l6 Y( k8 _然后,不考虑残留应力和工作载荷的应力,就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量,我操,出奇的小? D3 ], R9 ]* q1 y5 V
不是大就小,本人头有点大。; ^2 _ t* ~+ J3 }% }8 L
X* H' \/ Q* h" y9 b* ?) A# G4 D当时头有点晕,就出去走走,心里想,妈了个逼的,这老大,能从德国偷资料回来吗?偷回来就省事了。
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看看手上几个数:
( O; O0 _, e/ n* [% [- `7 c环件许用应力,环件残留的应力,工作载荷的应力,传递要求扭矩所需表面应力值,大过盈产生的应力值,小过盈产生的应力值。
2 p4 L, E6 G/ z7 P( O# ?# |: g忙了一整天,就搞了几个数,没啥进展。本loser 心中充满沮丧。8 c9 ^ R3 R; R% ^: H: r6 N4 x' ?; S
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本loser心高气傲,给敲了一棒子,也冷静下来分析一下。6 r7 u% R. p% ?) i% W8 Y) {$ o# a% j
环件许用应力是厂家提供的,数值也最大,数字应该可靠。7 [& n* j+ o$ y9 N. M1 Y" }" Y
残余应力,数值不小,即使相对于许用应力也不是小值,是最大的危险源。
: J0 S* G% \1 b% }0 z# T- E工作载荷的应力,不大,但是这个货呢,有个局部载荷集中问题,最高值也不小,但和前两者比,也是毛毛雨了。
( H. J$ ]6 ?2 J% J0 N0 X传递要求扭矩所需表面应力值,这个不大,但是,它是多变的,其他几个值要么比较确定,要么能测量,这个值,不好把握,想了半天,按瞬时冲击来算吧,还TM去电气要电机的电流速度图去。6 Q; l, o7 C' v x$ v
大过盈产生的应力值,小过盈产生的应力值。也就给了个范围,意义不大。) @4 ~ n1 {$ f
应力怎么整合呢?本来想,加到一起得了,因为其他值相对于残余应力值不大,想了想,本loser吗,还是要显示出压倒性的实力来,省的有人有P话!8 h6 j1 ]8 h' P" c1 V3 W' L
实际应用的时候,德国的滚碾子,有崩断的,有大块掉肉的,崩断按第一强度理论校核,崩断就按第三强度理论校核吧,对不对不管,先唬住人再说。5 p6 {+ C( A4 V D
冷静下来,又TM把《理论力学》书翻开,算工作载荷的应力时候,TM的,又去电气要最大输出扭矩,最大瞬时角加速度,再算了一遍。, X2 Y2 o4 L' e# K# i
7 `6 V% q6 l( `" @. }算完了之后,本loser对过盈量的范围有个谱了,确实不小,但也没有到极端变态的地步,算是常态的边缘吧。$ R; q9 ~" T! A+ c+ k/ s# ~3 y
不过呢,本loser对计算结果一般是只当参考,具体取值,本loser是要根据经验调整的,这也是本loser牛逼所在。 |