本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑
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) j& Z* t4 W& R- p% Y其实机加工还是挺复杂的,尤其接近800的加工面,一刀走过去,“推拔”度是肯定有的,(就是因刀具磨损造成的锥面)那是老T操心的事了,我就不管了。
7 c* s. X7 \( m( m+ |- u8 J下面我就精心设计那个“大过瘾”了。
+ y/ F2 B- s" M* o首先吗,要对大环进行应力校核了,轴我根本就不考虑,要坏,也是环先坏,用环的许用应力扣掉环件残留的应力,工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的,许用应力的范围出来了。
& I1 h& H) j s& R! c* |4 J$ Z6 h用许用应力的范围倒推过盈量,我操,过盈巨大无比,跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量,加热到800度,都TM装不进去!(不说800度膨胀量不够轴大,因为热转也要有最小装配间隙的)
5 l `8 n( t" h! n% ^5 y, u# R800度,都TM回火了,那大环还能用吗?! O! l: P5 `# k9 \$ Z
或者是老外玩的是冷装+热装,来个冰火两重天?
1 ]7 D4 L( X2 C9 y" ~" D+ f% O后来回过神来,骂自己是蠢猪,许用应力值是一回事,传递要求扭矩,装配表面所需应力值是TM另一回事!还有个弹性极限问题!1 @# x" f; {, `- W
好吧,再来估算,传递要求扭矩,加上安全系数,反推装配表面所需的应力值。
R8 O& ^; x0 Z7 E. Z. O$ j然后,不考虑残留应力和工作载荷的应力,就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量,我操,出奇的小?$ ]; f7 {1 u' l0 O; k" z4 H
不是大就小,本人头有点大。
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' E# E9 o. b( q7 ~/ i: q当时头有点晕,就出去走走,心里想,妈了个逼的,这老大,能从德国偷资料回来吗?偷回来就省事了。
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看看手上几个数:
3 _0 ~% F1 W( _: ^% @环件许用应力,环件残留的应力,工作载荷的应力,传递要求扭矩所需表面应力值,大过盈产生的应力值,小过盈产生的应力值。% k* ]: h9 R! l! ]/ ~: w
忙了一整天,就搞了几个数,没啥进展。本loser 心中充满沮丧。
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2 l0 p5 v% k" _& _$ Q本loser心高气傲,给敲了一棒子,也冷静下来分析一下。* J, D4 I7 c4 o6 V
环件许用应力是厂家提供的,数值也最大,数字应该可靠。
6 c7 g' {$ f/ V' Q1 \残余应力,数值不小,即使相对于许用应力也不是小值,是最大的危险源。
" \+ ], R3 x- x; g8 M9 X2 M- X& f工作载荷的应力,不大,但是这个货呢,有个局部载荷集中问题,最高值也不小,但和前两者比,也是毛毛雨了。& b6 o. s/ ^- m* e, F
传递要求扭矩所需表面应力值,这个不大,但是,它是多变的,其他几个值要么比较确定,要么能测量,这个值,不好把握,想了半天,按瞬时冲击来算吧,还TM去电气要电机的电流速度图去。" T2 L2 L' e: v# n$ Q8 I. }! X
大过盈产生的应力值,小过盈产生的应力值。也就给了个范围,意义不大。- y% O7 } H Y O+ _
应力怎么整合呢?本来想,加到一起得了,因为其他值相对于残余应力值不大,想了想,本loser吗,还是要显示出压倒性的实力来,省的有人有P话!1 K; H+ [7 N' s. \9 z
实际应用的时候,德国的滚碾子,有崩断的,有大块掉肉的,崩断按第一强度理论校核,崩断就按第三强度理论校核吧,对不对不管,先唬住人再说。
$ Z! f* ~" g% A G- L, ?& g4 u! d0 Y$ D冷静下来,又TM把《理论力学》书翻开,算工作载荷的应力时候,TM的,又去电气要最大输出扭矩,最大瞬时角加速度,再算了一遍。9 A5 s) c9 q" _+ f. i7 ^: Z. B
. u. i; Q% P2 }7 V S7 L2 W. C5 Q算完了之后,本loser对过盈量的范围有个谱了,确实不小,但也没有到极端变态的地步,算是常态的边缘吧。; J6 F# T! d- m
不过呢,本loser对计算结果一般是只当参考,具体取值,本loser是要根据经验调整的,这也是本loser牛逼所在。 |