本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑 i2 R( O. C. O
0 q+ E* q5 z3 T& y其实机加工还是挺复杂的，尤其接近800的加工面，一刀走过去，“推拔”度是肯定有的，（就是因刀具磨损造成的锥面）那是老T操心的事了，我就不管了。
/ L! o" @; H2 {5 E下面我就精心设计那个“大过瘾”了。' u, t, V2 h6 N+ \2 R, P
首先吗，要对大环进行应力校核了，轴我根本就不考虑，要坏，也是环先坏，用环的许用应力扣掉环件残留的应力，工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的，许用应力的范围出来了。- S1 t! E) I. Z& X/ d# E
用许用应力的范围倒推过盈量，我操，过盈巨大无比，跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量，加热到800度，都TM装不进去！(不说800度膨胀量不够轴大，因为热转也要有最小装配间隙的）" a% P$ i, [' C) c* G. T
800度，都TM回火了，那大环还能用吗？
0 C% i& q: m; ], y4 k或者是老外玩的是冷装+热装，来个冰火两重天？
: h8 y9 O' b( L# s: n后来回过神来，骂自己是蠢猪，许用应力值是一回事，传递要求扭矩，装配表面所需应力值是TM另一回事！还有个弹性极限问题！1 d' ?( |2 M* \6 ^) n- K- ?7 F
好吧，再来估算，传递要求扭矩，加上安全系数，反推装配表面所需的应力值。' Z8 f G8 n' A) Y- d
然后，不考虑残留应力和工作载荷的应力，就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量，我操，出奇的小？0 z: w0 w# y E) M) ?' |& R( ?: m
不是大就小，本人头有点大。
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" D4 t: |7 x/ f1 i& z) A2 f/ j当时头有点晕，就出去走走，心里想，妈了个逼的，这老大，能从德国偷资料回来吗？偷回来就省事了。( p2 J: N3 g8 \
% G8 y! E! {! Y5 z' r# k+ Q# a看看手上几个数：3 z; t& C) X! b8 p7 a" a; J
环件许用应力，环件残留的应力，工作载荷的应力，传递要求扭矩所需表面应力值，大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。 ~- l2 r4 a7 b1 r4 D
忙了一整天，就搞了几个数，没啥进展。本loser 心中充满沮丧。
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7 i# Y( B3 W$ i; f$ O3 }! v本loser心高气傲，给敲了一棒子，也冷静下来分析一下。/ D- c# g a# u% |/ @0 M3 c/ k( @
环件许用应力是厂家提供的，数值也最大，数字应该可靠。* O D0 }2 t, f. i. K) J
残余应力，数值不小，即使相对于许用应力也不是小值，是最大的危险源。
7 _6 z; W! m6 d8 R5 \工作载荷的应力，不大，但是这个货呢，有个局部载荷集中问题，最高值也不小，但和前两者比，也是毛毛雨了。3 \6 p% R7 N# l; C! ~0 ?
传递要求扭矩所需表面应力值，这个不大，但是，它是多变的，其他几个值要么比较确定，要么能测量，这个值，不好把握，想了半天，按瞬时冲击来算吧，还TM去电气要电机的电流速度图去。
% h8 w5 @* D% w2 f' ?" s( j- t, t大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。也就给了个范围，意义不大。; E: C2 x& j( t+ y
应力怎么整合呢？本来想，加到一起得了，因为其他值相对于残余应力值不大，想了想，本loser吗，还是要显示出压倒性的实力来，省的有人有P话！" ?5 e5 u3 @$ c; ]
实际应用的时候，德国的滚碾子，有崩断的，有大块掉肉的，崩断按第一强度理论校核，崩断就按第三强度理论校核吧，对不对不管，先唬住人再说。" \1 j z, g# x% a( c# B8 ?5 b
冷静下来，又TM把《理论力学》书翻开，算工作载荷的应力时候，TM的，又去电气要最大输出扭矩，最大瞬时角加速度，再算了一遍。
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' I7 q! q6 U& y& y算完了之后，本loser对过盈量的范围有个谱了，确实不小，但也没有到极端变态的地步，算是常态的边缘吧。0 e( S8 G. x& R# k: f6 {2 P
不过呢，本loser对计算结果一般是只当参考，具体取值，本loser是要根据经验调整的，这也是本loser牛逼所在。 |
楼主: 一两酒
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发表于 2013-7-15 20:48:01
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