本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑 ) Y! C+ S" o" Q% M* V8 q4 C, d
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其实机加工还是挺复杂的，尤其接近800的加工面，一刀走过去，“推拔”度是肯定有的，（就是因刀具磨损造成的锥面）那是老T操心的事了，我就不管了。& J0 E A2 V' p! l4 L! G- p
下面我就精心设计那个“大过瘾”了。3 h9 c) b! r e: q1 B
首先吗，要对大环进行应力校核了，轴我根本就不考虑，要坏，也是环先坏，用环的许用应力扣掉环件残留的应力，工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的，许用应力的范围出来了。
' h6 y: n0 I( ?+ s- J8 C6 ^5 q0 i( e用许用应力的范围倒推过盈量，我操，过盈巨大无比，跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量，加热到800度，都TM装不进去！(不说800度膨胀量不够轴大，因为热转也要有最小装配间隙的）
0 H4 M& b: u# o3 V6 H& E800度，都TM回火了，那大环还能用吗？
6 x! w3 s# Q* C% i7 i或者是老外玩的是冷装+热装，来个冰火两重天？
1 v& F; Q1 {. U( E后来回过神来，骂自己是蠢猪，许用应力值是一回事，传递要求扭矩，装配表面所需应力值是TM另一回事！还有个弹性极限问题！
* W9 G x1 t. }8 ?0 r好吧，再来估算，传递要求扭矩，加上安全系数，反推装配表面所需的应力值。
% {2 v2 a8 Z; d+ S* a然后，不考虑残留应力和工作载荷的应力，就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量，我操，出奇的小？
, E5 s0 J" ], T不是大就小，本人头有点大。
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0 j" ]: ^* l8 I" K当时头有点晕，就出去走走，心里想，妈了个逼的，这老大，能从德国偷资料回来吗？偷回来就省事了。
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看看手上几个数：2 B* ]* V, _) |4 P8 f$ x4 `7 n
环件许用应力，环件残留的应力，工作载荷的应力，传递要求扭矩所需表面应力值，大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。- {, x9 q( T0 m/ m. O% x
忙了一整天，就搞了几个数，没啥进展。本loser 心中充满沮丧。
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" m1 p- i y' ]. k4 c/ N T本loser心高气傲，给敲了一棒子，也冷静下来分析一下。
. a3 U: w+ P5 c, f1 `; N环件许用应力是厂家提供的，数值也最大，数字应该可靠。0 z) L) }4 W' C* Z
残余应力，数值不小，即使相对于许用应力也不是小值，是最大的危险源。( K' R( C2 l/ f
工作载荷的应力，不大，但是这个货呢，有个局部载荷集中问题，最高值也不小，但和前两者比，也是毛毛雨了。/ q* `% G q) q7 ?& ~5 `; O
传递要求扭矩所需表面应力值，这个不大，但是，它是多变的，其他几个值要么比较确定，要么能测量，这个值，不好把握，想了半天，按瞬时冲击来算吧，还TM去电气要电机的电流速度图去。
2 N- O8 O9 U/ G$ T大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。也就给了个范围，意义不大。
% ~) S. n8 }) J" a# L应力怎么整合呢？本来想，加到一起得了，因为其他值相对于残余应力值不大，想了想，本loser吗，还是要显示出压倒性的实力来，省的有人有P话！
* G9 W9 m0 Y' ]8 _实际应用的时候，德国的滚碾子，有崩断的，有大块掉肉的，崩断按第一强度理论校核，崩断就按第三强度理论校核吧，对不对不管，先唬住人再说。
' X' D/ d% m0 _1 S5 u& o冷静下来，又TM把《理论力学》书翻开，算工作载荷的应力时候，TM的，又去电气要最大输出扭矩，最大瞬时角加速度，再算了一遍。6 [! y6 P3 }- ^
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算完了之后，本loser对过盈量的范围有个谱了，确实不小，但也没有到极端变态的地步，算是常态的边缘吧。
9 ?2 r' e5 j7 T9 A不过呢，本loser对计算结果一般是只当参考，具体取值，本loser是要根据经验调整的，这也是本loser牛逼所在。 |
楼主: 一两酒
发表于 2013-7-15 20:48:01
