实践经验NDT 无损检测/ a' v( [8 D/ y7 \/ y0 u
2005 年第27 卷第1 期 9 G/ h" M$ K4 i( H+ e$ x
超声波探伤中缺陷波和
- r! B8 {( Y, \. U; c% a伪缺陷波的判别
( n. H: Q3 y& C. |: @1 F张文科8 ^/ \' N% V1 H4 l
(中原油田技术监测中心压力容器监测站,河南濮阳 457001)
% W5 T5 \8 v# Q% }- ADiscrimination of the Reflected Waves of Defects and False Defects in Ultrasonic Testing
' }2 l6 U3 w1 E3 T/ X* bZHANGWen2ke
0 @: Y* r6 F: p$ a, S(Pressure Container Inspection Station Center , Cent ral Plains Oil Field Technical Monitor , Henan Puyang 457001 , China)
1 L' {& ~0 N' I# A 中图分类号: TG115. 28 文献标识码:B 文章编号:100026656 (2005) 01200472031 C0 o7 M2 o- T6 S# b) I
超声波探伤是目前应用最广泛的无损探伤方法
3 F! J' G, I# y- H# @之一,它具有灵敏度高、穿透能力强、检验速度快、成
! Q/ b) d: F9 M9 K& _# G本低、设备轻便和对人体无害等一系列优点。超声: h, K5 x9 L x- }! j' c
波在钢材内部穿透能力很强,因此可检测很厚的钢
+ \8 R. _* u z- H8 }2 s板和焊缝;对于平面状缺陷,尽管有的缺陷很深,只
6 v8 B, i4 C# y* }, o4 ?4 M% Z3 Q4 U要超声波直射至缺陷面,均能得到很高的缺陷波。
+ w H% o1 L) Y. B4 z/ P, d4 D因而超声波对压力容器焊缝探伤未焊透和裂纹等危
9 ?( G+ s% d4 G1 P" U( P险性缺陷检测灵敏度很高,具有实用意义。检测中+ z' ^% [5 R' R1 a
作好缺陷和伪缺陷的判别具有重要意义。. f4 E) i {/ `" Z( q
1 缺陷的估判' `4 j+ G) p+ j2 D. C6 E2 [
检出缺陷后,应在不同的方向对其进行探测。
; C0 X) ]0 T6 D9 I5 _% ?(1) 平面状缺陷 从不同方向探测,缺陷回波
& A3 t" A* P5 v( J+ {" s. Q高度显著不同,在垂直于缺陷方向探测,缺陷回波
: L0 [( p1 M9 Z4 i4 |7 ^高;在平行于缺陷方向探测,缺陷回波低,甚至无缺* \; W& d; Q" m8 z2 ~
陷回波。一般来说裂纹等属于这种缺陷,这类缺陷- \: n A' [ r" _9 x
回波高度较大、波幅宽、会出现多峰。探头平移时,8 ]# L' Y" T; v! J5 t! S% Q6 {% ? ~
反射波连续出现,波幅有变动;探头转动时,波峰有( a: {# |+ A7 I! {' }
上下错动现象。4 U L* v$ V7 X9 B1 A: P$ x5 N: D
(2) 点状缺陷 从不同方向探测,缺陷回波无2 g' {" G% K! T0 J
明显变化。一般包括气孔(单个气孔和密集气孔) 和: e% X Q) L$ b8 K# r8 V- ?
点状夹渣。气孔和点状夹渣的缺陷回波高度低,波
. C- w9 p! s# j) u( x0 Q- ^. @- l形较稳定,从各方向探测,反射波高大致相同,但稍' U: \" I) \% U
一移动探头就消失。但两者也有所不同,其原因主6 q' h" y% I6 P" X9 N5 {4 z
要是其内含物声阻抗的不同。气孔内含气体,声阻
- Z" J! R* X x- f8 U! |2 q9 r6 w抗小,反射率更高,波形陡直尖锐;而金属夹渣或非9 l* ]4 q7 [6 y6 M, ?! h
收稿日期:2004203230
: b$ i( |" }* ?& \8 n金属夹渣的声阻抗大,反射波要低一些,且夹渣面粗 U, C% Z2 \5 o4 z
糙,波形宽,呈锯齿形;密集气孔为一簇反射波,其波
# q- F2 O M9 M( e( o6 y" G高随气孔的大小而不同,当探头作定点转动时,会出$ |: i& I! y5 B: P6 Y$ D- J% l+ C. q
现此起彼落的现象。4 |& d x7 k6 M4 O% {8 O
(3) 咬边 这种缺陷反射波一般出现在一次与: t+ d/ ?: y" u) w1 T
二次波的前边。当探头在焊缝两侧探伤时,一般都: @) m+ X8 E$ D+ B
能发现,在探头移到出现最高反射信号处固定时,适9 ~) K8 _# Q9 Q5 P4 u7 P
当降低仪器灵敏度。用手指沾油轻轻敲打焊缝边缘
$ m& X8 s5 V6 q咬边处,观察反射信号是否有明显跳动现象,若信号
3 n: ?, f& w2 _" L6 H+ j: r5 x跳动,则证明是咬边反射信号。 W9 U( o& ^2 j8 U6 I8 p$ I
(4) 裂纹 一般裂纹的回波高度较大,波幅宽,. J) F8 H' ^ l0 @7 z$ |. Z
会出现多峰。探头平移时,反射波连续出现,波幅有1 T2 e: h$ k9 g, g5 {! T
变动;探头转动时,波峰有上下错动现象。另外,裂1 i3 j' H* n* i' T' @; O
纹也易出现在焊缝热影响区,而且裂纹多垂直于焊
: P2 o. e# r6 j$ }缝,探测时,应在平行于焊缝方向扫查。如果有裂
8 F1 o2 O2 z4 D" h0 P6 W! B纹,超声波能直射至裂纹,便于发现。/ `6 e! s' ^' I0 P- J& h
(5) 未焊透 这种缺陷是由于焊缝金属没有添
2 Q5 s+ P& J2 j7 M! W到接头根部而形成。分布在焊根部位,两端较钝,有0 O [/ D. g* J
一定长度,属于平面状缺陷。当探头平移时,未焊透2 ?) {, Q7 ~3 ?% I( D
反射波波形稳定;从焊缝两侧探伤,均能得到大致相" U- a. m; i8 W* X$ g) _9 q9 P
同的反射波幅。, H3 t4 j# K0 w( d& h
(6) 未熔合 熔焊时,焊道与母材之间或焊道; }* ^- ~, ?. n: n
与焊道之间未完全熔化结合的部分就叫未熔合。当+ _6 K7 L3 B m
超声波垂直入射到其表面时,回波高度大。但如果
% n. q$ k P8 |; [' p" G探伤方法和折射角选择不当,就有可能漏检。未熔8 {8 L7 p, i4 _# x, B* n
合反射波的特征是:探头平移时,波形较稳定;两侧
5 r% ?9 Y+ T' J0 B& z) D探测时,反射波幅不同,有时只能从一侧探到。
% Q C% @ Q I471 |+ N* K! A' ^
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$ L! _+ x2 f% r$ Q" O张文科: 超声波探伤中缺陷波和伪缺陷波的判别NDT 无损检测9 A* X5 I5 t) {1 Q J
2005 年第27 卷第1 期8 c) J; P d* S# S
2 伪缺陷波的判别+ Q* q$ O8 W( l2 ` S
焊缝超声波探伤中,荧光屏上除了出现缺陷回. u; m3 L# F+ u# R
波以外,还会出现伪缺陷波,它并非由焊缝中缺陷造* s/ T" u' B7 _8 K
成且类型较多。
+ k+ x6 v6 y8 c5 I; c: ?, z2. 1 仪器杂波$ N; `( R s7 X# M, F
在不接探头的情况下,由于仪器性能不良,探头1 K/ ^" b% Q n
灵敏度调节过高时,荧光屏上出现单峰或者多峰的
8 `- a& I2 P {5 A% @/ E波形。接上探头工作时,此波形在荧光屏上位置固
2 E7 V* G# o" Z. g- y' B/ j4 {- N1 Z$ Z0 e定不变,降低灵敏度后,此波消失。& x% q$ p3 i3 y3 \
2. 2 焊缝表面沟槽引起的反射波+ h6 ]1 O0 z" P1 F; b, O/ p
当超声波扫查到多道焊缝表面形成的一道道沟
" y# w1 I+ a+ d6 ?) D2 c/ a槽时,会引起沟槽反射。这种波一般出现在一,二次- y+ Q6 c! d% x6 P
波处或稍偏后位置,波形特点为不强烈,迟钝。. R, ]9 Z. |: J9 G( C' S
2. 3 焊缝上下错边引起的反射波
. I$ Y8 f$ _3 J板材在加工坡口时,上下刨得不对称或焊接时
$ j. X$ l, v. J1 `焊偏会造成上下层焊缝错位。由于焊缝上下焊偏,
4 s/ `) L+ e; T n, n* Q3 {在一侧探伤时,焊角反射波很像焊缝内缺陷,当移到
( {. y9 x* o4 d另一侧探伤时,一次波前没有反射波。& C6 q$ o) }9 P# V& y
2. 4 探头下扩散声束在焊缝表面的反射回波
4 D( k7 f3 e9 {+ ^对接焊缝超声波探伤时,探头下扩散声束在焊
% T2 m. l: y6 ]5 c- q缝表面的反射回波很容易被误判为缺陷。通过采用( n1 Q+ A7 T) v8 s9 a% o
不同角度探头进行探伤试验,弄清了这种假缺陷回% d. i( w, n$ D
波产生的原因及特点。' F) o- `! x! ]
3 试验验证+ y8 D$ f+ d% R8 h; g0 ~- a, G+ \0 ?
3. 1 伪缺陷4 @* q; L) [7 d0 q7 N/ K
在厚板环缝超声波探伤(B 级) 时,常发现距背, t# E3 C1 s: }% j' y) [
面3～8mm 深度范围内的熔合线附近有不同长度
3 Q# G, F9 S" n/ y连续的超标反射回波,有时甚至在焊缝全长都有此
+ J0 O7 b# |- v% ^2 \反射波。以某60mm 厚管节为例,其焊缝结构如图
4 H, o; x; V. M- j: E2 ?1 S1 所示。使用折射角β= 60°的探头和数字式增益型
4 h# E( m' C4 x6 _! Y7 e! J9 V探伤仪探伤,其回波指示位置见表1 ,波幅均处在
5 D% e) b, c& x- \$ XDAC 曲线Ⅱ区,也有个别点达到Ⅲ区。
3 d/ c' B8 n9 c# D4 ~+ X8 o对于这种反射波,按照常规的判断很容易被评) g1 @( E' c9 j
定为未熔合或母材中的缺陷,当拍打背面焊缝区时9 h( Q) e" ]3 }$ H5 T. c/ C
波幅变化不明显。然而砂轮打磨背面焊缝时可见波. ?& a! n. w) c
图1 焊缝结构
$ Y9 e0 U2 w3 i' v表1 探伤仪回波指示位置mm
; k* d$ o& { h回波编号声程指示水平指示深度指示0 S/ v l( X& \
1 107. 0 92. 6 53. 5+ W* b; L5 i b5 k5 w& H
2 104. 0 89. 2 51. 5( h' N P9 F! I# p
3 103. 5 89. 2 51. 5 U! {, b9 |9 t; s
幅逐渐降低直至消失。这说明该反射波是来自于背
9 x1 z3 a1 { S' A3 n/ Y- A: c缝的焊缝表面。这种现象极易导致误判,造成不必( ]- N; G* W9 Z
要的返修。为此,作者进行了一些试验,分析这种反" d! o1 G' x. H
射波产生的原因。 s. v+ E; C3 m/ i2 f' }+ b
3. 2 试验验证: A9 H( Q, H2 V/ z! O7 \. Q/ w: U
试验1 选取图1 所示并经探伤确认钢板中无
+ T" X" a4 `+ O, @" o缺陷。在钢板背面模仿实际焊缝余高进行堆焊。采! z+ t u0 n+ }7 {
用不同角度探头进行探伤,发现了类似的回波,其回9 O) A4 a- W" C3 ]- L
波指示位置见表2 。从表2 可见,用前三种折射角/ D/ g- c: U+ X( x# Q
的探头,仪器指示深度均< 60mm。按常规,应判为
* D* C+ \4 E2 o) H3 v1 T! b; ~1 m钢板中有缺陷,但实际钢板堆焊前经探伤并无缺陷。
) b9 G+ ]' u9 v1 P表2 试验1 回波指示位置
' U& u. \# ?; V3 {: hβ
5 M: R0 Z7 K( P. F(°)+ O$ S( Z+ R/ |& D. R& J. }1 J1 Y
声程指示
. U K. l: x; u: S) m4 [mm
. m% K1 r* V% J1 K水平指示 a. c- x8 C# _# f! I% K- v
mm M! @! ~* z+ w& v' v/ B' _
深度指示
4 `' ]' r( t1 w% m3 H {mm1 I2 ]& _5 ~& s; }4 ~4 l- b) `
DAC/ d/ D$ G( }5 z. g3 C' K I+ A( W
dB
: ~+ g* i) c: f1 \# D W8 Y66. 0 126. 6 115. 1 51. 25 + 14. 05 H; d: a7 c/ p/ z- @$ G8 @
63. 0 124. 7 111. 1 56. 60 + 13. 22 U* A+ [) G- ]' w
55. 5 101. 0 83. 2 55. 21 + 8. 0( |' ~! S" r9 w W- @0 e0 S5 S
45. 0
' p% k- s8 O' l* h 有回波的地方深度指示≥60mm ,回波幅度多在I 区(也/ i) j4 n$ C5 c
有高者)
* T' p* R3 l: k* f, @$ W6 U试验2 由于试验1 的焊缝表面形状有随机
# S! u6 M( }0 E性,所以又制作了形状准确的对比试块(图2) 。左$ a0 E# @1 Y! ~$ _
下40°斜面为刨床加工。测试结果见表3 。从表3
2 }- d6 k" D) C1 \: P3 h中可以看出,用前三种探头探测对比试块同样存在4 l+ e8 h9 [/ M6 `, u
伪缺陷波,即仪器指示深度均< 60mm ,而且反射回' N. H, D! j! ?( i! l$ s! z
图2 对比试块示意图5 Q7 a1 T' C a% K, }
表3 试验2 回波指示位置. f1 k+ g$ \8 H$ g( l+ ?+ Z
β
3 @# o4 R F& ?" t(°)
" |( P, D( D3 U4 Z) }: d. f声程指示
$ j n) M" B. k! B( l0 M# T! X8 z# Pmm0 s# r' H% B+ O4 q; d
水平指示
' |' E% x i, k& {mm1 j* B, Y! q: I, k' q
深度指示
4 ?; d8 ?' a |, p" rmm3 ]8 k; E( \6 P! @1 ^2 \' t& ?& k
DAC; B7 g) G" c1 y1 w W
dB2 H7 j7 X. _# c B+ S* M2 k5 G
66. 0 114. 0 104. 1 46. 37 + 1. 4
. l1 {, P# I2 o63. 0 110. 3 98. 33 50. 11 - 3. 4% S' w: l" l* U" Z
55. 5 98. 0 80. 76 55. 51 - 9. 3
* v* ]3 x" w: f( `" U# ]8 y45. 0 85. 61 60. 53 60. 54 - 8. 0# h% I3 r9 j1 W6 v8 P
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( p |+ `! A' y6 d9 g© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
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波幅度更高。
9 X% F) O3 D; O% {8 v" [. l由此可见,用66°,63°及55. 5°探头探伤时,试验
% q! ~+ D- \1 q9 G) `1 ,2 中的下部焊缝表面和40°斜面均不利于轴线声
3 q1 K- j6 I% W* k束反射,故看不到轴线声束的反射波,看到的是扩散5 [# `! G$ H4 ^. j; u
声束的回波(见图1 探头声束) 。所以虽然反射面深
. p5 N! T# ~$ f: U度> 60mm ,而仪器指示深度却反而< 60mm。但当' I" i$ L- O( B3 T
使用45°探头时,由于试验2 的40°斜面与轴线声束
9 [+ W) i/ M9 |+ z+ J- p接近垂直,所以有较强的轴线声束反射波(DAC -
. g2 j' {1 K$ _3 C: z8dB) ,指示深度也> 60mm ;而试验1 的焊缝表面反, g0 Z1 [5 d3 l. V! j5 n$ ?% |1 ~
射条件不如40°斜面,但仍能得到轴线声束的反射 G/ k4 y2 k: u* ?$ }
回波,只是相对45°斜面其回波能量较低(多在DAC
* P6 }% T) @6 M/ c% {8 F; g" j曲线Ⅰ区) ,仪器指示深度也是> 60mm。 z6 [+ v8 @7 [1 ^) l; S
试验3 试验1 和2 都是用一次波对厚板进行
- E+ Z) x. x5 F9 p" ^ Q探伤的试验。为了考察中厚板是否存在此伪缺陷回 H6 [7 M& G. w
波,又选择了厚度为34mm 的管节环缝(图3) 进行
$ P" T' F3 x9 ^. v2 h了试验。经测试,这种产生于焊缝趾部( A 点附近)# ~: q# ]. K; e! K
的假缺陷回波, 在K2 探头置于B 点和C 点时用1 l$ A) t/ s X5 g$ M
一,二次波扫查都能发现,这时二次波扫查时的指示+ p; _/ t4 e/ A8 U4 M
位置为:声程指示131. 9mm ;水平指示118. 0mm ;
! x9 F: T# ?, y' D深度指示59. 09mm ;在DAC 曲线的Ⅱ区。焊缝趾
* f) T7 _ n- l; m- A) b部附近经打磨后,该回波消失。; c" |0 _+ r( l' Y0 T7 ~0 m0 k
图3 试验3 探伤示意图
) ?4 _/ F2 G) x# Y& ~0 i1 l从试验可见回波有如下特点①探伤仪的回波
7 ~0 g. J; `6 O( I% a F7 P7 {声程指示是入射点到焊缝表面反射点的距离。②0 G& L; G8 y, e+ W1 j0 M
探伤仪的回波指示位置在工件内部焊缝熔合线附近: B, @$ q; y: ]( S! v. ?$ w
(45°探头除外) 。③ 探头折射角越大,回波深度指
' T. @) T! r) Y+ {/ C7 H) R示越小。④45°折射角探头仪器的深度指示位置等
# v0 G% b1 e. E, `& V4 W' R于或大于板厚。⑤回波幅度与反射面的反射条件
) C+ C# r) d, O8 C6 U0 }. A/ L3 T有关。⑥打磨余高后回波幅度变小直到消失。- h# G! c$ V0 V' y0 I5 l2 ^9 b
3. 3 分析0 Y/ o' N" Y0 l/ `. |
上述试验证实了假回波的反射面在焊缝表面,
) L; E- w. F+ W. U% Y7 J _但为什么深度指示会远小于板厚而不是大于板厚,- W/ h4 | }% |: R( M2 [
其原因是声束是扩散的,若反射面只有利于扩散角
( y) }+ S6 z% }( E, P' H0 G# A" T内某部分声束反射时,其所得回波再用轴线声束计
9 Y* B( U# a1 \算,显然会出现错误。在此可以借助于RB2 对比试4 e9 g3 t. m8 m$ z+ }2 s% S/ D, [4 E% m
块进一步说明(图4) 。MO 声线与<3mm 孔交于B ,- ?; l6 c3 J, @# _
而L O 声线与<3mm 孔交于A ; MB 的水平声程M F
* h8 k1 J% K* `# }8 P W为116. 8mm ,而L A 的水平声程L E 为98. 83mm。! h9 f S E9 f8 o) ~5 D: \) f
用三种探头分别找到试块中60mm 深横通孔的最! L5 l7 N) ^0 ~$ ~. u0 z( i
高反射波,然后向前移动和向后移动探头,到波幅降/ {/ Z6 N: Y- Z( F J
图4 RB2 对比试块2 i& W! M3 H- l! S% R. \
表4 轴线声束和扩散声束反射回波的指示位置; L2 {, b4 }; [9 p
β* Q5 S5 c3 Z! `% m5 p
(°)
. _+ W) E, y8 F# M" {. M探头3 ~) @8 }" d: X& _
位置+ B' m$ d1 |- `3 u
声程指示
5 [4 i$ u- R7 ?% A2 t0 Bmm* A- h7 D# w/ U# B' s0 H
水平指示, ]( i: u7 S3 C' c& W/ ]' Q: p
mm6 Q. Z) P9 u2 r* g
深度指示
i7 r6 L1 x$ jmm2 S( ]$ p8 g: c6 V: W2 X' l
DAC
9 \, {( u8 U9 L, A/ ?; sdB+ R: J# g: l! [ ~
回波最高处146. 0 133. 3 59. 38 0
0 P* t( B4 {1 x6 K/ A1 \66. 0 前移119. 0 108. 7 48. 40 + 6
0 ]5 Q: j$ O. E$ P: Q3 {7 c后移168. 0 153. 4 68. 33 + 6
; F/ g2 L4 A: F回波最高处131. 1 116. 8 59. 56 0
- M7 R* I% W5 k63. 0 前移113. 5 101. 1 51. 53 + 6
: ^( `% q1 {, ]0 E% b* [后移152. 7 136. 1 69. 36 + 6
+ k$ G4 u& |; w回波最高处105. 0 86. 53 59. 47 0
% W; Y* @1 f# b7 O) I56. 1 前移94. 0 77. 46 53. 24 + 6. K9 Z# q+ L y8 h7 I G
后移119. 0 987. 07 67. 40 + 6
. Q8 N& m* {& X7 I- C& E) ~到一半时(DAC + 6dB) 记下声程指示,此时的仪器4 T1 r6 {9 o, I/ C6 `: K
指示见表4 。3 n, D2 `* N8 d7 _
现以63°探头前移为例进行分析,当入射点在
7 P; `' l+ w- k" d* l! X. SM 时,探头的轴线声束(63°) 与<3mm 孔反射面垂5 k1 p+ O+ `2 x, n! t3 s1 ^
直, 回波最高, 此时声程为图4 中的BM = ^" C1 g& O \# g7 i3 G9 W- M8 i1 s
13111mm ,深度B F = 59. 56mm ,水平距离FM =
) ]) }2 M# S2 O( l, I Z* W116. 8mm。探头前移至L 时(波幅下降一半) ,轴线; Y/ h5 }9 d) B9 I& e
声束移为CL ,此时CL 在<3mm 孔上已无反射面,
, ?( I. L, r; Z6 G所以此时的回波不是轴线声束的反射,而是下扩散
f4 L* i% ]! t& ]角内与<3mm 孔反射面垂直的某声束A L 的反射
# i1 i$ k/ i1 O$ }9 S6 B1 {波。此时仪器的指示声程是A L 的真实声程
+ @/ r/ _9 E+ F, Z: o11315mm ,但A L 的折射角β= arccos60°/ (113. 5 +
( E* i5 r2 e7 ?( M" H1. 5) = 58155°,实际深度A E = cos58. 55°×113. 5 =
% T; Y% J P7 d* Z59122mm ,实际水平距离EL = sin58. 55°×113. 5 =" y* x/ v; u& d4 M* V" \
96183mm。4 p( W6 b" F) d: f3 n" l; A
上述计算结果显然与仪器的指示深度和水平距
- D% ?( }* z" y2 U离不同。仪器指示的数据是按无反射条件的轴线声( k- C/ b4 i N( {
束计算的,所以是错误的。其指示深度比A 点的实+ l' @8 I$ S( _) f+ v( ]
际深度提高了7. 7mm ,水平距离前移了413mm。
, E# y: }; `8 ?& |% q$ F, ]换言之,即把A 点反射波误指示为无反射的C 点。
- Y2 l4 n, }4 ~8 G o. f: \3 A: f同样道理,在实际焊缝探伤时,若焊缝表面某点
, V- P0 S. {+ f+ C1 w% m' h不利于轴线声束反射而只与下扩散角范围内某部分& Q7 W# `( C3 ]2 X0 |* d- `
49) M- H" _9 l4 k6 G. g# b5 w" `
© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
. x8 F. \9 }7 [( E% ^0 o3 \信息与动态NDT 无损检测2 [; S0 m; Q( L$ U
2005 年第27 卷第1 期
: f# y0 @ `$ F! c" D M6 M$ C无损检测高等教育发展论坛首届年会暨中英无损检测技术
' e5 a s' _. t- ?交流研讨会将在上海举行- Z9 V8 q2 l( G1 W
第11 届无损检测教育培训科普工作委员会工
: D# @5 o. u" l% B* s$ P, T6 _作会议于2004 年12 月10～13 日在昆明召开。会
( P( d# ?8 [+ e+ W3 Y8 ^8 [上由无损检测信息中心、华东理工大学、南昌航空工* v1 l9 A: A0 q* P, `2 g# L$ h
业学院、清华大学、北京航空航天大学、大连理工大3 G# X+ E2 B9 \
学、武汉大学、重庆大学、中北大学和沈阳工业大学+ y) X7 \! H- O4 J, _, q
等单位代表发起建立了无损检测高等教育发展论
& _) y* T" R+ ^ a g$ S# G坛。其目的是促进我国无损检测高等教育的发展及
; I8 ~* l7 T9 r$ H其国际交流,建立无损检测高等教育信息交流平台;
* e0 T# q T( b- J8 c, s" c: l同时为无损检测高等教育与无损检测人员、国内外% H; u9 K3 H# y2 b4 r" t
知名学者、应用企业、设备器材制造与供应商提供互
$ j! ^# I0 M3 I1 y- i; I动对话平台,以增进和深化各界的联系,推动和建立
& S% o1 z2 O2 H; s' E4 u# y密切的伙伴关系,在应对经济发展的需要和激烈的
( u' A# m7 t1 G) h- k市场竞争中增强实力,促进我国无损检测技术的; k0 @! p, W( T( J+ g
发展。
6 `$ x0 c* l4 _2 ?, ?7 M1 @会议决定于2005 年4 月6～8 日在上海举办首
6 b& W7 M; g3 I% r* I, m% R届年会。届时将邀请国内知名专家进行专题报告,) y, I1 @* U# r5 ^- q7 }
邀请无损检测专业毕业生进行创业报告,同时将安( [" m8 K: X, T
排在读无损检测研究生进行论文交流。会议期间将
9 h) [- o4 G a5 B" x+ L同时举办中英无损检测技术交流研讨会,五所英国& _& b5 E2 s- r. T
高等学校从事无损检测技术研究的六位教授届时将
1 o g& Y) ]) g/ K% d访问中国,并在会议期间作专题报告和研讨。会议) u5 s! a! z5 p, x+ P; ?
还将安排国内外仪器生产厂商作新产品介绍和( S5 h1 t, h1 d
展示。, d) r/ Y4 ^4 k3 V* G
有关无损检测高等教育发展论坛和中英无损检% P6 L8 ^% f6 f& g% n) q
测技术交流研讨会的详细情况及参加会议的手续等1 Y& n. D. U. |- D( w
问题请浏览学会信息网(www. chsndt . com) 。1 Q2 \$ b* N5 G1 A- Z( T
(全国无损检测学会教育培训科普工作委员会)6 B0 N0 u3 b9 i" D4 L6 J
核工业无损检测人员资格鉴定考试大纲通过专家评审" R7 p' ~# l" w
核工业无损检测人员资格鉴定考试大纲专家评( g6 ]% v) {! t: C; j0 @2 A# l0 F
审会于2004 年11 月17～19 日在江苏周庄召开。3 M4 }5 `; i& \. ?# {
来自核行业管理和监管部门、核设备设计、制造、核9 w- M: g$ c# A* I* |( A
燃料生产、核设备安装、核电厂、海军、九院等相关部$ F/ P3 z, s$ y0 i B
门的16 位专家参加了会议。专家们一致认为,核工% A5 e" Z. J J2 L
业无损检测人员资格鉴定考试大纲的编制对满足核
8 \6 Q( r4 p! M6 E. m- X工业建设和持续发展是十分必要、及时并具有积极
, z) R0 A- q: x( q4 P0 R2 ]8 u5 r( p的意义。考试大纲的实施将对核工业无损检测人员) u4 ~/ X$ Q; n3 D
的考核和培训工作具有指导作用;对规范核工业无7 L0 N& a6 D/ ?5 U E5 ]
损检测人员资格鉴定考试和提高核工业无损检测人8 }7 y' y, B: U& T
员的水平具有重要作用。该国内首次编写的考试大
" @+ Z" ?% @- t( q" C8 h! `纲体现了核工业的特点,总结了多年的实践经验,参2 J$ O6 l3 n# W# l
考了国内外无损检测人员资格鉴定的有关标准和文
! F0 J0 C7 h% {& x, Q件,符合相关法规的要求。考试大纲条理清晰、结构( d0 }' n+ h) I: x9 V# ]
完整、要求适宜、内容全面、可操作性强。核工业无+ ]& S M$ \# e4 |
损检测人员培训鉴定考核将按该考试大纲执行。. U) y* i: P+ E0 N0 J) c% I
(核工业无损检测中心 王跃辉)
, t4 F$ d a" l* F! a声束相垂直时,则得到较高回波,其声程也会错误地
& t+ B' H3 v' V/ C% v f* i7 {9 m被指示为轴线声束反射的声程。6 h) n; E! y2 D! z
实际上无论探头角度多大,这种扩散声束在焊
7 | \8 j+ X- b缝表面引起的伪缺陷回波现象都可能存在,主要取
+ _- C9 Y- R/ Y* L y决于有效反射面的大小、方向、形状和粗糙度等。为
- ~- l- a5 }/ U* f2 f2 W了与变型波区别,更应该称其为变角回波。/ W1 R6 u$ S$ U# q
4 试验结论2 r+ u! R2 i" |1 w$ L2 r
(1) 焊缝中的上述回波并非缺陷回波,是探头
) ]; h% |- M9 Q" u# x2 X F+ E下扩散角内的某一声束在焊缝表面的反射波(变角
' q! V8 W- e: V" q回波) 。
# G& G7 x% H6 X( W(2) 无论斜探头角度多大,焊缝探伤的变角回
: `6 j) d& R' }# c$ v波都有可能存在。但是否出现及其反射能量主要取
# a, \5 Z7 k; i- O决于有效反射面的大小、方向、形状和粗糙度等。
* \( K; ?9 t6 L& Q(3) 工件厚度和探头角度越大,变角回波的现# u$ H, C( j& A. y# f3 s3 m
象越明显。较薄工件用直射波探伤时可能不明显,
% C5 ^1 s2 B% O7 D. n+ P但用二次以上的波(含二次波) 探伤时也很明显。3 Y1 O4 m. I; S4 w! z2 g
(下转第54 页)
/ k( k, f. K4 l/ }' @2 W# [50
m) [% s0 T3 ^3 a4 ]/ {- p/ L© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
/ b& T5 R1 @- Y5 I3 P. f第16 届世界无损检测大会论文题录( Ⅰ) NDT 无损检测# w5 o- i. f! c$ n1 V
2005 年第27 卷第1 期& _! V5 ]# x( v8 I8 A6 E
航空工业中的X 射线检测──现状、挑战和新的工艺! E4 a' S9 S( Z; C- \
GA Mohr , T Fock (美国,德国)
& m' v3 x0 B J8 ]# Y" b/ k阵列传感器' Y/ h$ ?" `8 J# J) ?; p$ `
柔性相控阵列传感器用于复杂几何形状部件的接触检测
; \* @, _' r* K8 D wO Casula , C Poidevin , G Cattiaux 等(法国)
! n; k3 W: G* b$ T3 l1 r& Z产生可变方向声束的偏轴环形传感器阵列) D5 M# }3 Y, |3 } e" K6 {. ^
H Masuyama , K Mizutani , K Nagai 等(日本)9 r; |6 Z/ z( a
应用相控阵列超声对航空材料进行缺陷检测和分类
+ P2 T& y6 X2 D4 p* x7 W/ ~' w9 UV Kramb (美国), O/ @. x& ^, [( j& H" O* n5 ^
掩埋目标的电感和电容阵列成像2 ^* ]* _4 R6 K7 t9 T& z; T* ~! i
D Schlicker , A Washabaugh , I Shay (美国)
3 M/ f6 m3 e+ N. r$ r将周期性压电复合材料阵列中的机械交扰降至最低 y6 K3 l; } O) U
D Robert son , G Hayward , A Gachagan 等(英国)
6 D/ A. z1 V) d8 x- e1 Y相控阵列检测技术的新特征:模拟和实验9 |8 Y6 e, E- [0 k8 P
S Mahaut , S Chatillon , E Kerbrat 等(法国)
0 C2 I7 m; N( B! U相控阵列技术应用于喷嘴检测) f: q. y0 o8 Z+ m" H! J
A García , C Pérez , F Fernández 等(西班牙)1 z% B& ^7 Q, O) N5 g9 \
超声无损检测成像的最佳线性接受波束形成器' I' O& a! ]8 ~! h0 M6 Q( y
F Lingval , T Olof sson , E Wennerst r ? m 等(瑞典)6 j! @( z2 Y4 L; P8 U: E8 Q
固体中相控阵列超声脉冲的光弹性可视化
# i5 z2 z7 V) g1 bE Ginzel , D Stewart (加拿大)/ H. c- |6 E" |( u; B. S
应用超声阵列的快速、低成本、全波形的映射和分析
$ `/ q5 u; ~$ eD Lines , J Skramstad , R Smith (英国,美国)2 Y8 q, G& V4 H1 d+ x% @
用于超声换能器的压电复合材料的最新进展
8 @5 C6 J" D. I M- f' VWL Dunlap J r (美国)" r* a# ?8 s3 |( j M
复杂几何形状自动放行检测的超声相控阵的信号分析7 M& C3 _2 b$ C5 p
S Labbe , P Langlois , F Tremblay 等(加拿大)
4 o4 V( e$ Q& s4 x4 c- d/ D混频相控阵列研究1 }2 f1 G" J6 J/ T. n
Y Xiang , C Peng , XL Peng 等(中国)# u* s8 x8 Q6 l7 m% J' _. ]
应用相控阵列超声探头检测锻造不锈钢管道的贯穿焊缝4 e- H: ]+ Q; f% P% M2 v
MT Anderson , SE Cumblidge , SR Doctor (美国)/ |( j' w) V: V
混凝土的超声相控阵列和合成孔径成像
% k4 N: R# s& ?KJ Langenberg , K Mayer , R Marklein 等(德国)
6 c e) E4 P. Y航空发动机部件检测中相控阵列超声的应用:从传统传感器8 G! R+ u/ K2 a. J
的转变
8 b( a( x W1 b9 A/ D8 j; @2 FV Kramb (美国)
' B( W8 l1 u8 ]7 S1 K应用相控阵列技术进行大直径管道的壁厚测量
( a' b o8 T! q% }: uH Lompe , O Dillies , S Nit sche 等(德国,法国)
7 j* b1 U# s- w ~8 m y基于小孔径换能器的相控天线阵列的焊缝超声断层成像3 }9 q7 J9 D2 g+ a+ R4 l
AM Lutkevich , AA Samokrutov (俄罗斯)
: F5 \1 r4 c3 e D, i汽 车5 c" x: I# i/ ^- A
制造环境中的无损检测系统
% i5 Y; |8 d! U9 u) mXR Cao (美国)
# P5 @. V5 |$ B' X% }/ S0 ~4 n/ z. w第三代自动化缺陷识别系统
5 b6 F* S/ W; cF Herold , K Bavendiek , R Grigat (德国)+ x: \; i& m) G9 L# E" D. T
汽车车身粘接质量超声信号的自适应滤波技术8 g5 A [( f% K8 D
FM Severin , R Gr Maev(加拿大)
/ a+ R* l4 |" M! Q. Y应用超声检测、场致发射显微镜和残余应力测量进行点焊质
) e* W& K0 H. g2 g量分析
, L: r$ m# O3 ?) Z; j1 o8 gD Stocco , R Magnabosco , RM Barros (巴西)$ Y* `8 {6 h5 f+ p$ K& J( g0 D
应用高分辨率声成像评价胶接质量
) i4 A! \3 P lE Yu Maeva , IA Severina , FM Severin 等(加拿大)
1 h. v& u6 L. {! F/ E3 e1 ]使用反射声波实时确定电阻点焊质量──与穿透传播模式0 c( T7 S. d, |3 J7 a# h/ p; T
的比较6 G) n9 }( a# t: q
AM Chertov , RG Maev (加拿大)) ~- w( e5 c$ a4 o
开发监控汽车发动机润滑油的线圈式机油探测系统6 L3 w' @" s' _& P8 L
WT Kim , MY Choi , HW Park (韩国)
6 i; P5 E, Q/ S4 E6 y9 d) `汽车制造中摩擦焊和胶粘固化的红外监控% f, C6 |$ E" q. [: n( u* q
GB Chapman (加拿大)
- A2 F; m& U$ e. L* b汽车工业中的多种无损检测方法% R: F; ^; `* Z0 Y5 a+ w
P Buschke , W Roye , T Dahmen (德国)
. e) R. Z, H/ u4 f- P推动汽车工业应用无损检测技术的需求+ h' r4 B" R. Z" f
GB Chapman (德国)
, {) _! {6 N- Y汽车工业中无损检测的活动、需要和趋势5 e1 T5 s4 d& E' [9 @' }; l
G Mozurkewich (美国)
: k5 h' y- S, e2 ^汽车工业中底盘单元铝铸件的X 射线检测实验报告. Y( w: C1 j+ _
M J elinek , T Fahrzeugguss (德国)
3 Q' d9 G) g1 }" s' e汽车后方障碍物超声探测方法的研究
) [1 G* a- _* X5 s$ G6 a [XB Zang , YR Mao , HW Zhao 等(中国)% G: J$ C3 K. Q; J8 ]+ B
汽车工业深拉工序中管道裂纹的声发射检测6 T& C# ]( e6 u2 X* E2 X
B Bisiaux , T Wartel , A Proust 等(法国) (未完待续)0 w! j" O, P, i4 [' q U
张 坚译 耿荣生校
; P8 g$ B& s: v5 s8 s( ?$ X: ^(上接第50 页)7 M6 k- ?# O+ i
(4) 凡遇到此类按常规定位方法定位于熔合线0 U$ `; E! m4 F" \. S
附近或母材内的回波,都应慎重对待,需要认真地观) O6 |/ ^* l2 {* H/ U4 d
察焊缝外形、更换探头角度、双面双侧检测、精确定
" O$ `6 S3 X# g" @6 {! r( ~位分析,必要时打磨焊缝等,以免造成误判。. b5 @& X6 P# w \8 ~9 o% M' Z
(5) 当探头折射角较大,灵敏度较高时,有一部
& M; B- X/ t. [. u! ^分能量转换成表面波。当表面波传播到耦合剂堆积" j- t [1 I; _! l$ `" H3 |# @
处,也能形成反射信号。这时只要不动探头,随着耦
9 n1 y) o% k' d% _合剂扩散,波幅逐渐降低,如果擦去探头前耦合剂,
- o4 f) r2 o. v1 S' J信号立刻消失。) N. |: }: L$ Y9 q. d" L
(6) 超声波探伤中探头经常与工件表面摩擦,6 J# k2 r7 a2 G) k
时间长了探头容易造成前磨和后磨。当出现前磨1 @, C; G9 ` ?8 E0 H% ]- Z& ]" }
时,折射角变小, K 值变小; 当出现后磨时, 折射角
- ?# {1 A: p( B! i; |变大, K 值变大;如果不及时校验仪器,对缺陷的定3 `2 c4 I* [- P* U5 g
位、定量评定容易发生错误。温度对探头影响很大,: A; L2 p6 u8 k7 t- e
一般探头的K 值是在室温下测定,在温差大的天气5 _) ^' u' m6 Y: M
探伤时,应注意及时测定探头K 值,以免误测;高温
( k$ X) q. E% H# ]% b* \探伤时,必须使用高温探头。
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/ F7 q0 |& }2 v- T' R补充内容 (2011-9-16 13:32):
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