程学君 李应力 满艳茹 朱洪林) f% `/ @: o% O0 c% |
(大庆石化公司炼油厂)8 Q( M3 s+ V0 H' L h
摘要：分析了炼油厂加氢裂化装置高压换热器频繁内漏的原因,表明螺栓预紧力不够是导致高压换热器频繁内漏的 主要原因;提出应用预紧碟簧来补偿螺栓预紧力。结果表明,预紧碟簧能够很好地补偿由于系统波动而导致的螺栓预紧 力松弛,从而彻底解决加氢高压换热器的内漏问题。
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0 m1 K8 i) @% o! g' }2 o. X9 ]) Y 大庆石化公司炼油厂260 kt/年加氢裂化装置是 我国自行设计建造的第一套加氢裂化装置。其高压换 热器为立式中心管式换热器,规格型号为800mm× 15 000mm,管束材质为1Cr18Ni9T,i规格为19mm× 2 mm,管程介质为生成油、氢气,壳程介质为催化柴油、氢气。该换热器在2004年4月和8月先后2 次出现内漏,因此解决好该套装置的换热器内漏问 题,对装置的安全平稳生产具有重大意义。
; V: M* J1 w Z$ h 1 换热器工作原理) N# q! q: [- m/ B: B2 a/ n q/ W6 A
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该换热器为立式中心管式换热器,其结构如图1 所示。
9 y5 g" N* n0 z6 K. m 管程介质(生成油、氢气)从三通套管侧面管 程入口进入,在管束内与壳程介质(催化柴油、氢 气)换热后到达管束底部浮头处,然后进入管束中 心的中心管,通过中心管返回到换热器顶部的管程出 口。壳程介质从三通套管侧面的壳程入口进入换热器 壳体与保温套之间的夹套(防止换热器外表面温度 过高)到达换热器底部浮头与保温套处折回,进入 保温套内侧与管程介质进行充分换热后回到换热器顶 部的壳程出口。5 U2 H5 q+ F. L) A" U* t% R S
2 内漏原因分析
% h6 p: m1 @2 J { 对于高压换热器的内漏,主要有以下几种情况:
* j& }3 O9 U* l/ p (1)管束换热管与固定管板的结合处因为腐蚀 或者焊接质量存在问题发生泄漏。3 q" S$ L- a9 e- G* w0 y# d7 v
(2)换热管束当中的某一根或几根因为腐蚀或 者存在其他缺陷而穿孔造成泄漏。
6 W. r& k Z) u: J (3)固定管板存在裂纹造成泄漏。5 Z U+ \- d5 l2 @3 O/ v K. h9 c
(4)换热器浮头密封失效而泄漏。
4 K; u( w' \/ p! O (5)管板与大盖连接密封失效而泄漏。在换热 器发生2次泄漏之后,将换热器芯子抽出进行试压并 未发现有泄漏之处,即排出了前3种情况的存在,因此造成换热器泄漏的原因是换热器浮头密封失效和管 板与大盖连接密封失效。
$ s. n" i i- ~1 \! X7 }% z研究表明,密封失效往往与螺栓预紧力、密封面 状态、使用工况、垫片等因素有关。在2次换热器发 生泄漏后均对换热器密封面进行了检查,并未发现密 封面存在问题。浮头和管板与大盖连接处垫片均为齿 形复合垫(规格型号均为678/662 mm×4 mm, 0Cr18Ni9Ti),经检验合格,未发现垫片存在缺陷。 因此,密封发生失效的因素是由于螺栓预紧力不够或 者外界条件发生变化时螺栓没有对所发生的变化及时 给以补偿。
# f; D- p( l h6 S6 p `+ h2 L 经过分析作者认为有以下3个方面造成内漏:
+ X ]' Y% q- n; v+ W (1)螺栓预紧力不够[1]。为保证密封系统紧密 和安全可靠地长周期运行,垫片表面必须有足够的密 封比压。过小的螺栓预紧力使受压后垫片表面的残余 压紧应力达不到工作密封比压,从而导致密封面泄 漏。
, T, ~! [, C2 K- D2 o (2)温度变化。随着原料油(催化柴油)组分 和进料量的变化,反应器出口温度波动,换热器的工 作温度在不断变化。而在高温和温度波动的工况下, 螺栓容易产生热变形,导致垫片松弛,密封面发生泄 漏。3 a" ?: @- D& l3 l$ E( M" E! R7 u
(3)压力升降。在操作过程中系统压力并不是 恒定不变的,而是在一定的范围内波动,特别是在装 置处于非正常生产的情况下,压力波动幅度相当大, 有可能超出工作压力1~2 MPa,也有可能紧急泄压 到2~3MPa。压力在波动过程中,势必造成螺栓的 不断伸缩,以补偿压力升降导致的密封比压的变化。 在压力不断变化过程中,螺栓的疲劳强度降低,相应 的补偿压力达不到密封要求,最终造成密封失效,换热器内漏。, f& {6 h0 H. i8 |$ n
根据当时的操作记录显示,在2004年4月换热 器内漏前由于炼油厂瓦斯系统管网压力的波动造成加 热炉出口温度急剧下降,反应器出口温度相应下降, 最终导致换热器温度下降。在2004年8月换热器内 漏前由于原料带水导致反应器大盖造成泄漏,车间决 定降低原料进料量、降低系统压力后,对反应器大盖 进行处理。由此可见,高压换热器的2次内漏均与操 作波动密切相关。2 s% X" }+ R! C4 k
3 预紧碟簧的应用
$ w, p8 S' P y; {4 |- J 针对造成高压换热器泄漏的原因,采取如下措 施:' y) R/ n4 J4 A4 F5 b
(1)螺栓的选择[2]。为减少螺栓应力集中部位,在加工完毕后,对螺栓采取固溶等热处理措施,消除 螺栓内部的残余应力,提高螺栓的抗疲劳强度。( j+ n. g1 c8 z% K
(2)在回装浮头和大盖时,螺栓一定要均匀、 对称拧紧,并且要有足够的预紧力。
9 i" n6 f% R7 d- Y" n$ v) J L (3)工艺操作平稳,尽可能减少温度和压力上的波动。, L: l4 n5 v# Y! }7 j
(4)在浮头和大盖螺栓两侧安装高温预紧碟簧, 使换热器浮头和大盖在温度、压力的频繁波动下,预紧碟簧有足够的变形来补偿因此而引起的预紧力的改变,防止螺栓和垫片失效。
# l3 g. K q ?: g 碟簧[3]是采用特殊材质冲制而成的,可以在很小 的变形下提供足够的预紧力载荷,从而有效地减少密 封失效的风险,其外形如图2所示。其中D为外径, d为内径, D0为中性径(中性径是指碟簧截面翻转 点所在圆的直径, D0=(D-d) /ln(D /d)), t为厚度, H0为单片碟簧的自由高度, h0为碟簧压平时变 形量的计算值(H0-t)。
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& s" |9 H! B- n6 V" \ 当它受到沿周边均匀分布的轴向力F时,内锥 高度H0变小,相应地产生轴向变形λ。这种弹簧具 有变刚度的特性,当D、D0和t一定时,随着内锥高 度H0与簧片厚度t的比值不同,其特性曲线也不相 同,如图3所示。当H0/t≈1·5时,曲线的中间部分 接近于水平,即当H0/t=1·5左右时碟簧所受载荷基 本恒定,也就是说依靠碟簧变形而产生的密封比压不 因外界因素变化而变化。4 q7 Y! G1 ?, R7 |" f
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当螺栓拧紧时,吸收机械能转化成位能(势能) 储存在碟簧中,当设备由于温度变化、压力变化或 机械振动导致螺栓的预紧力松弛时,释放位能(势 能)转化成机械能,对螺栓的预紧力进行补偿,使 螺栓的预紧力始终保持在垫片密封所需要的预紧力范 围之内。4 w7 r* H. K0 \
4 使用效果及注意事项
" ~0 U7 |7 g: p V. l% |( [ 在2004年8月的检修过程中,对受温度和压力 变化较大的浮头和大盖螺栓一侧安装高温预紧碟簧。 截至到2007年7月检修,经过一个周期的运转,没 有出现因压力和温度波动等因素造成的高压换热器泄 漏,表明高温预紧碟簧对高压换热器螺栓的温度、压 力补偿效果明显,在防止螺栓和垫片失效方面起到了 积极作用。
" d% f9 T {7 i" U! B 正确选用预紧碟簧对控制泄漏至关重要,只有 碟簧工作在恒定载荷区域,即有效补偿区域,碟簧 才能真正发挥其补偿作用。如果错误地选用压力过 小的预紧碟簧,在螺栓预紧力松弛30%后,将无法 提供密封所需的最小预紧力,效果等同于没有使用 碟簧。如果错误地选用压力过大的预紧碟簧,将超 过垫片材料的弹性极限产生永久变形,效果比不使 用碟簧还差。: F% M2 V% J9 U5 F2 T8 H- M
5 结束语
) H& V( ]8 Q3 A3 i3 A8 h F! i 通过对高压换热器内漏原因的分析,找到了造成换热器内漏的原因,并通过安装高温预紧碟簧,解决了换热器的内漏问题,减少因换热器内漏带来的临时停工次数,节省了检修费用,为装置的长周期安全平稳运行提供了有利保障。' T# R3 W9 U2 ^# e2 U) R
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发表于 2010-11-14 11:06:05
