渗氮淬火将渗氮的零件加热到高于595摄氏度以上再进行淬火处理以获得含氮马氏体的工艺
# t* a* L8 |4 Z# @* w4 J 钢表面的渗氮层在650℃开始分解，700℃以上完全分解，表面层氮原子损失掉一部分，另一部氮原子向内扩散溶入奥氏体中，并形成含氮马氏体。这样处理的结果,既有氮渗入钢的表层起表面强化作用,又可进一步提高硬化层深度和获得心部淬火组织。
, P; p) O; B3 X% R" ` Z离子渗氮后再进行高频、超音频、盐浴炉等快速加热淬火双重处理,渗层的脆性可根本消除，可增厚硬化层深度,提高承受重负荷能力以及工件的耐磨性,值得注意的是由于工件表面有氮的渗入使Ms点降低，所以淬火时的终冷温度要适当调整，双重淬火的温度下限以750-780C为优。必要时可增加冷处理。对减小淬火变形是有益的。
2 W2 m. f( W3 b) M x由于氮化后工件表面含氮马氏体的存在使工件表面硬度较常规热处理有明显提高，氮化后的工件再进行淬火回火处理使氮原子继续向心部扩散表面得到固溶氮的细微马氏体，使硬度进一步提高。随氮化温度升高，氮化物质点体积百分数增加，质点半径r增加，硬度升高，560℃时，达到强化的最佳临界半径rc。超过此温度，氧化物质点与基体共格关系降低，硬度反而有所降低。
) h1 M, [( R4 R. j u# ?氮化淬火复合工艺处理后的试件平均硬度比单一氮化或普通热处理有显著提高。
1 y4 P- X2 G& S （850℃淬火+600℃回火）+氮化（560℃达到强化的最佳临界半径rc。，7h）+850℃淬火+580℃回火，
7 t( d) r7 p& M& ]5 o7 t0 { 35CrMo氮化淬火---离子渗氮温度为560℃，升温时间2小时，保温时间为6小时，再进行850℃淬火，油冷，580℃回火2h，油冷。 4 ~& K; x6 {0 t. J1 I- ?
激光淬火可显著提高渗氮速度,增加渗氮层厚度,渗氮层深度由气体渗氮的0.2mm增加至0.3mm
- @8 w2 L: i9 ]/ X8 h 对经1020℃淬火560℃、610℃和560℃三次回火后的H13钢进行喷丸处理,将喷丸处理后的试样在550℃下等离子渗氮1h.对比了喷丸和未喷丸试样亚表层的显微结构,等离子渗氮后的渗层深度、截面硬度及表面物相组成.结果表明,在550℃渗氮1h的情况下,喷丸的催渗效果十分明显,喷丸后渗氮层深度从30.4μm增至51.4μm,喷丸形成的高密度胞状位错对催渗起了决定性的作用.喷丸试样的渗氮层与未喷丸试样相比,表面物相的含量不同,表面硬度较高,渗层的硬度梯度稍平缓一些。 |
楼主: 三脚猫
发表于 2012-7-13 12:15:05
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