第一种计算方法
, Z: m, |& H# Q! u9 o0 t* ]; U8 x G) F5 j% X/ v: u
8 Y l+ J( r" Z" B1 X# I' m/ ~/ u
三维模型
1 ~* O6 o# p$ D. D' z3 L5 R9 k* k x' Z- F$ M' @$ d
0 v) `! q! q6 a4 q! L# J s计算结果 ! j" V$ G* X" Y
蜗杆斜齿轮设计计算文件
! V" Y1 B9 R% s! \" R9 Z3 O# b 软件编制:HYFJY 计算时间:2022-02-16-17:16:11
7 z; _& l( c& j
2 h5 h( z# V# \% o原始输入参数6 c6 c. g4 B# o g
法向模数: 2
0 {; x' H7 h; T0 p3 h 法向压力角: 20
% @! g' {0 t* f2 p& H; _ 蜗杆头数: 2 % \! A4 ?7 s) o/ }' ^8 p
齿轮齿数: 37
, q; ^! T- O9 p, [; C4 C4 M 轴交角: 90 0 P3 o6 r6 X) j; \; q
蜗杆分圆螺旋角: 80 $ {% ]4 J& e6 g3 l
齿轮分圆螺旋角: 10
5 H9 ]9 {/ Y2 c+ b A0 S 齿顶高系数: 1
2 V: }) X) ~; ] 齿顶隙系数: 0.25
0 w: t z& X2 z7 s, b1 ^: t法向齿厚调整量: 0.6
6 P" H1 W- W* O2 T3 a( G9 a* }& z7 C0 G0 f3 w; j4 N0 m
0 f+ {! T8 A' ^2 F; E
蜗杆计算参数
& H# _% O' c4 G! D! U# a# v# C 蜗杆头数: 2 . x E( N2 p4 M3 Z! F0 H
蜗杆法向模数: 2 5 @8 Y9 N8 N5 D
蜗杆轴向模数: 2.03085322377149 - c7 `; h9 k: U" |
蜗杆端面模数: 11.5175409662872
9 p+ O6 w1 G. f/ c) L! u: k& P0 |1 H* o 蜗杆法向压力角: 20
+ s8 d' ?" J9 e0 L. U3 v4 ]" R 轴向压力角: 20.2835594545297 : U' D) M, t7 f
端面压力角: 64.4944497390173
* o m# a* R' h- _: e l蜗杆分度圆螺旋角: 80 * g" t! V$ M e3 y; y
蜗杆分圆直径: 23.0350819325744 ' [8 P+ b& M4 V# r8 m. o) n1 S2 X
蜗杆径向变位系数: 0 8 G* p5 c4 U, w+ W
蜗杆齿顶圆直径: 27.035 * _3 Q/ W/ J2 o) |2 Y3 l3 K' Q
蜗杆齿根圆直径: 18.0350819325744 ) E$ R, \9 S) x5 O
蜗杆轴向导程: 12.7602271366393 5 H6 q! f4 D1 Z. C+ `* |
设计蜗杆长度: 63.8011356831966
! S& ]! U! c# d; o6 O2 [& w 计算中心距: 49.0883256060597
, a2 a p1 Q$ o 设计中心距: 49.7
, p4 ~) c) }* D! r5 z1 v) T( f9 ~ 蜗杆量球直径: 4.35
; S$ I1 Q5 M X. J& Y" z 三针量球测量值: 29.694110899456 : z F8 G; B1 K
传动机构理论效率: 0.510082260456168 # g. B. g0 z+ Y
传动机构总重合度: 1.74960398792609 / i2 I% X* r7 B7 g4 c
蜗杆轴向齿距: 6.38011356831966 / K. d% b3 Y* W
蜗杆基圆直径: 9.91887238453224 ) e, X, M' g& O0 P
蜗杆端面弧齿厚: 14.4146977165826 0 E0 ^2 E0 G# e& Q$ m
蜗杆法向调整量:-0.6 " [2 E" H4 ?: \. C8 a- s
调整量等效系数:-0.438570660024464 3 w% r: z# b( v! c0 E! Z
7 m- u0 g' B D4 B
' G- t" O: y6 }: n齿轮计算参数
$ Z% u/ ]5 E/ U% Q 齿轮齿数: 37 ) m1 d" z' a3 G0 X
齿轮法向模数: 2 ) s9 V3 l9 X6 D, k
齿轮轴向模数: 11.5175409662873
4 E. o f2 e! _$ u" r: T. K2 w+ \ 齿轮端面模数: 2.03085322377149 & S5 i- e: C& G9 O! i) E( k, u
齿轮法向压力角: 20 2 `9 b) [( a! y. G# b& B! H& s' j
轴向压力角: 64.4944497390175
$ j0 o( h& C' |% h 端面压力角: 20.2835594545297
, {" j: l" B7 I- A2 ^齿轮分度圆螺旋角: 10 0 _) |: L7 N5 I& s' \& K1 W: C$ o& ?
齿轮分圆直径: 75.1415692795451
1 J" Q3 |5 e9 P: H( K( o1 I齿轮径向变位系数: 0.30584
$ g5 E, v: Z2 W 齿轮齿顶圆直径: 80.365
" c' U# z* C1 r( V 齿轮齿根圆直径: 71.3649292795451 # ~# I- V, F1 m
齿轮轴向导程: 1338.78661722298 + q% l0 u4 u% r) w! [+ B3 e
设计齿轮长度: 20 ; C. Q) d! W) `8 w* u Q
计算中心距: 49.0883256060597 $ n* p4 }$ s7 R, L( O/ [# q
设计中心距: 49.7 ' Y7 ]2 S* d7 S% F3 Z% k
齿轮量球直径: 3.65
# O' V4 V/ m ~% ^; R2 ~) W 二针量球测量值: 82.9850307248601
) d$ B* E ^9 `: m% t' c9 T传动机构理论效率: 0.510082260456168 p2 [/ ?0 t% k, ]
传动机构总重合度: 1.74960398792609 " t7 @& {0 Q9 \+ k! o0 r1 o
齿轮轴向齿距: 6.38011356831965
% D2 R5 `# C7 s1 V* ] 齿轮基圆直径: 70.4819238201481 3 n5 Z( P# N0 Z9 y3 B$ u
齿轮端面弧齿厚: 4.2905490233431 ) }' ^5 _- A' I5 o
齿轮法向调整量: 0.6
8 P' e$ @0 b4 O1 v% W( [- i 调整量等效系数: 0.438570660024464
- {6 K$ k+ }& O3 H% N齿轮公法线跨齿数: 6 & n, ?& W6 S; |& P! A4 A3 j0 W X
齿轮公法线公称值: 34.5745660760754
# m: ~* Y# h; Q7 R* L. e
9 g* I! e9 Y# c蜗杆端面分圆弧齿厚减少量: 0
9 r3 V! [8 X" {/ y* J* N蜗杆端面分度圆实际弧齿厚: 14.4146977165826
% _( u: o1 Z6 P( ~4 T 蜗杆建模实际轴向长度: 65.831988906968
: @ H2 i5 t2 }( B' |7 n8 m$ f" f齿轮端面分圆弧齿厚减少量: 0 & c& b( @: I8 d3 j6 a' t
齿轮端面分度圆实际弧齿厚: 4.2905490233431
/ O* I W( Y9 G/ J) [
+ k2 k9 e0 u0 {& u5 @& j7 \) D4 q# Q0 X3 z1 g% o2 N( |* }1 I& Q# J
. Q& ^; \; S( ^& j- {
& R. ^6 U# B/ l" [% A0 p第二种计算方法
B/ ` a3 d1 \& L
* X+ S" H. O2 |% p# F4 h, G3 ]4 P) R7 j/ l" y7 n8 N! w9 z2 x
三维模型6 O6 y1 b/ S/ M( m: I/ V6 x6 B
) u0 [( j6 u( L* s- d1 [2 j5 g/ F3 y/ \7 J
/ ~ P: i6 k9 O
计算结果
5 \1 P$ z; L4 U [ s0 o, X 蜗杆斜齿轮紧密啮合设计计算文件
% V6 [' N, s; p/ W3 Z# q 软件编制:HYFJY 计算时间:2022-02-16-17:20:26$ l+ I x4 f3 S9 X3 W6 P2 K4 c2 p
: T3 Z! S) d) q* \/ _
原始输入参数6 ^6 F/ r. ` e( A& O
法向模数: 2 / \/ X( s) {+ u/ T+ [0 y5 n4 W
法向压力角: 20 ; n5 T; {. `# G. |, |7 }
蜗杆头数: 2
- p2 U& }$ C) R. n+ G1 g4 y+ ?. b 齿轮齿数: 37
0 Y8 L. W% X" A 轴交角: 90 0 n; j) m! Y" n. g: } C9 ~
蜗杆分圆螺旋角: 80 2 ^' x# Y) N8 E) H _/ |
齿轮分圆螺旋角: 10 (原始数据)
8 P+ e5 e k5 T9 N5 R# o 齿顶高系数: 1
) P$ i4 ?, r' U 齿顶隙系数: 0.25 1 E* x& g: O7 E- g w
法向齿厚调整量: 0.6
. A5 H& R, S# [9 S* V
% H7 ?$ W5 e+ J# _
4 j8 |# a8 L# @& n, s, C, T蜗杆计算参数
: w- N; v1 G8 W3 S$ s0 C' Y5 c% Y 蜗杆头数: 2
( x5 q2 V. m2 i* a$ n 蜗杆法向模数: 2
' m. w0 @: C! `9 i; i/ [4 e 蜗杆轴向模数: 2.03085322377149
- ?& n; L6 f$ l# J; o j& _# F 蜗杆端面模数: 11.5175409662872 & ]1 _) R# a% X& F6 d( g
蜗杆法向压力角: 20 + X9 N0 k9 L( F/ g D9 X
轴向压力角: 20.2835594545297
+ E# O9 W# ^6 Y 端面压力角: 64.4944497390173
' T r9 X! l2 e; k蜗杆分度圆螺旋角: 80 $ ^# h! D; |( N& z
蜗杆分圆直径: 23.0350819325744 5 }0 a; T# F' b4 g x1 G" r
蜗杆径向变位系数: 0
, K! @8 h5 V. w! M& @ 蜗杆节圆螺旋角: 80.4948596290003 , i+ e7 D- ~- `+ y" g0 r
蜗杆节圆直径: 24.2584307185825
5 Y& ~' h( M9 f4 O& T6 I 蜗杆基圆直径: 9.91887238453224
1 I4 e3 `* A; P, R% ^9 ` 蜗杆基圆螺旋角: 67.7312555047032 $ q3 D- N3 G* d! q6 _* p7 ]% u& w
蜗杆齿顶圆直径: 27.027
2 I- i# `4 r+ T: P" ? 蜗杆齿根圆直径: 18.035 , u. u4 i* b6 G# F. r7 N
蜗杆轴向导程: 12.7602271366393
) \# a& T y: l; O# _ 设计蜗杆长度: 63.8011356831966
* h/ o3 n- L, i5 G* O! A+ d 计算中心距: 49.0883256060597
; Y% Q* `, B9 Y 设计中心距: 49.7 \; @% m0 {4 N: y! _8 U: g
蜗杆量球直径: 4.35 7 e r$ T6 m, K$ B
三针量球测量值: 29.694110899456
$ y5 F) O' @* G0 K, ?1 V2 g2 u! k传动机构理论效率: 0.497872968446605
' m8 H( w( c: J+ S5 U* Z; R( B3 y7 S+ G传动机构总重合度: 1.74089504233738
, \; U. a! c) P X) f. J 蜗杆轴向齿距: 6.38011356831966 0 B' }! u! k' x r
蜗杆端面节压力角: 65.8652818571854
7 t. I; l! }4 H/ r. n& N 蜗杆端面弧齿厚: 14.4146977165826 - ?- n" f! B2 m+ h P
蜗杆法向调整量:-0.6 ; G* H5 n' s% Z4 a- M
调整量等效系数:-0.438570660024464
" ^) c5 V) M# w6 F" ]3 C0 o! [$ i0 w* T& H X# J
; o( O2 T6 b: i s8 w: G$ P; I4 C7 q齿轮计算参数
$ Q" m" ]8 M: F( G 齿轮齿数: 37
* s5 E2 F" W8 N/ {8 @) ^0 I 齿轮法向模数: 2
6 i/ G7 p- {! F, C+ q8 O3 K 齿轮轴向模数: 12.1292153592914 # x6 X" l# w8 T0 o5 o2 M
齿轮端面模数: 2.02775638724961 % ^1 {& J6 B' _% v
齿轮法向压力角: 20
. A) r. T. I9 E5 t1 J8 k$ G 轴向压力角: 65.6278263602969 " J- W9 a0 M- j! e! [! h
端面压力角: 20.255144214909 7 y: J0 H+ A! _ Z9 I
齿轮分度圆螺旋角: 9.49090992192413 , M: g, g+ g+ V/ E
齿轮分圆直径: 75.0269863282357 3 Y' m# E$ f4 K7 c8 C8 _
齿轮径向变位系数: 0.33639147245938
1 T* L8 }. b8 O; F4 `. K 齿轮节圆螺旋角: 9.50514037099967 6 j, O3 ^4 l5 m# S2 ]6 J1 P; q$ X
齿轮节圆直径: 75.1415692814175 " Y9 T7 s" p: p! e
齿轮基圆直径: 70.3873367414667 4 v* }+ d9 p( q2 Z8 g* R
齿轮节圆螺旋角: 8.9137210507945 . {, q6 E% |) A; z4 p! E# ~0 X
齿轮齿顶圆直径: 80.365 7 k' r8 F) Y/ O& R' X5 |2 a
齿轮齿根圆直径: 71.3725522180732 & y9 a, A# z( y2 [; i
齿轮轴向导程: 1409.88699306265 3 C7 g2 i+ b) }; O6 T
设计齿轮长度: 20 " M8 o( V5 q! U. A+ C
计算中心距: 49.031034130405
. Z) C6 I* A- Q) k0 E- H 设计中心距: 0 8 N& V# O8 O5 R( _2 S3 o! s
齿轮量球直径: 3.1
s; f1 F! L8 Z- ^+ k, I 二针量球测量值: 81.1698550304993 0 l% o1 H, T3 A) W/ d, s4 Q
传动机构理论效率: 0.497872968446605 9 ~& j' t% K! P E0 g
传动机构总重合度: 1.74089504233738
8 `& s, o0 E7 N6 W! A$ u% v 齿轮轴向齿距: 6.37038456945316
! T8 Q. v! U: j2 w8 D齿轮端面节压力角: 20.4905952062491 # p3 ?& Q3 x: y! y4 ]% @
齿轮端面弧齿厚: 4.32910298833675 8 G& H& g! h, d7 a; C& I# N
齿轮法向调整量: 0.6
( V; k6 ]& y& l% q' X, A9 ?' j F 调整量等效系数: 0.438570660024464 0 ^3 R7 o# ~: _5 M3 c
齿轮公法线跨齿数: 6
$ Q$ i2 {% w/ A% ^! R" x1 K齿轮公法线公称值: 34.6116595447966
% P5 K. C' p/ G" K# G2 Q- W% J: \4 U8 [8 H- x/ |
蜗杆端面分圆弧齿厚减少量: 0 4 E' w( q) k% K# K
蜗杆端面分度圆实际弧齿厚: 14.4146977165826
+ }( f) w4 s, s" T6 T 蜗杆建模实际轴向长度: 65.831988906968 % B- u2 L3 W3 F/ W1 k$ g
齿轮端面分圆弧齿厚减少量: 0 & k5 Z- x0 c1 S7 V# S3 q1 \
齿轮端面分度圆实际弧齿厚: 4.32910298833675
2 |9 O* h) m: i
9 J/ w2 N2 I. L7 g$ W) h- I6 J8 O& s# l7 m+ z' Z. F
- a: _1 x5 [. m/ j
; R3 _5 r7 D A$ z模型文件有点大了,无法上传
; Q O# {' b) z4 @' D9 p2 d+ @ |