第一种计算方法
3 H* |; r. s6 I6 M! J4 s7 h8 W8 Y
Q8 y. s* ^" i- [% l
% H S+ p, F# G3 p/ t& v" y三维模型
) Q" v1 O+ X$ E7 _+ L; b2 h; i9 G6 _# B1 R8 D* u) Y4 `$ }
- p# v9 \0 N v# M
计算结果 4 \: o% i' V1 e% w
蜗杆斜齿轮设计计算文件
& B% Y" x) Z. W3 U 软件编制:HYFJY 计算时间:2022-02-16-17:16:11
0 B8 J( \ P3 Y+ B9 m" i; e: Z$ P8 ], K8 d
原始输入参数# |5 `, X9 z! M8 j" d
法向模数: 2 - e; m4 x0 K; R O5 x3 ^" O6 M" F6 q0 L
法向压力角: 20
9 d, f* ^; }+ m$ d* L 蜗杆头数: 2
+ k; K1 F5 ?: j. @0 k( ~: g& ]' L9 X 齿轮齿数: 37
7 A- ?* J! N! Z3 z 轴交角: 90 + V+ h6 `8 @, O% @1 ~
蜗杆分圆螺旋角: 80 N: u( H5 O% @7 {. G
齿轮分圆螺旋角: 10
) M! H. t' k* O8 R) F8 l! J 齿顶高系数: 1
" A+ u5 K/ Y) u0 p' H0 k% |" |& R0 @* ~ 齿顶隙系数: 0.25
3 i! a4 \% g" e: E }法向齿厚调整量: 0.6 % \$ p5 d2 D. s' P7 n% n5 e
6 Q0 @4 G. J( A2 X4 N6 G+ D( h) B, f, m" Y9 c
蜗杆计算参数7 l6 ?7 U& X* N F1 T \
蜗杆头数: 2 6 |$ `1 a s( H6 k1 E2 V& B
蜗杆法向模数: 2 , |8 s \, _( h3 Q
蜗杆轴向模数: 2.03085322377149
z" }3 J( e" l8 P 蜗杆端面模数: 11.5175409662872 9 T. o; h. x9 a) i9 A! T! G
蜗杆法向压力角: 20
- c3 }' f1 F8 ~7 z% f 轴向压力角: 20.2835594545297
" |8 i3 n7 y" C l; {/ u9 `/ K& a$ F 端面压力角: 64.4944497390173
2 u: q. ^& \3 V蜗杆分度圆螺旋角: 80 # E9 j" A# k9 ^- Y4 C3 \" _% h
蜗杆分圆直径: 23.0350819325744 % m! q+ W& z! L( Z
蜗杆径向变位系数: 0
6 u- e, ?9 |& Z w% [ 蜗杆齿顶圆直径: 27.035 - W. N& D9 N- t# z9 T* p% `) a
蜗杆齿根圆直径: 18.0350819325744
+ O+ j3 c7 L3 t' _ 蜗杆轴向导程: 12.7602271366393
2 N+ j8 o+ @& W+ o/ u 设计蜗杆长度: 63.8011356831966
: y" w4 b5 V, f5 n; b 计算中心距: 49.0883256060597 6 U9 L: {6 x! E) W7 H
设计中心距: 49.7
: M& Q; R' d7 @+ l( R A 蜗杆量球直径: 4.35
- X8 R, {- {+ S3 e, W 三针量球测量值: 29.694110899456 ! g0 @9 S. L+ _9 M3 S5 ?
传动机构理论效率: 0.510082260456168
: M8 o5 t/ f( e. b传动机构总重合度: 1.74960398792609 1 v8 r& c( o% r4 B- J; l2 H
蜗杆轴向齿距: 6.38011356831966 5 t4 r3 }5 o7 o$ |5 K9 N
蜗杆基圆直径: 9.91887238453224 7 d" V5 s! C- d- e9 r
蜗杆端面弧齿厚: 14.4146977165826
5 r+ N A8 I( Q; g$ z 蜗杆法向调整量:-0.6
( ^3 X5 x8 n4 i 调整量等效系数:-0.438570660024464 5 t/ ~" @8 I* l4 F4 c- D
1 R- m5 Q) V' ?- p) {
6 V, T9 w3 O2 f( p2 ]0 ]齿轮计算参数4 r' l# L5 s+ C, }4 e9 y
齿轮齿数: 37
, Y( L8 ^. y! q% R 齿轮法向模数: 2 , a; b5 F" ]( i0 r- W3 L% J
齿轮轴向模数: 11.5175409662873 5 s6 I4 ]% w: h9 t
齿轮端面模数: 2.03085322377149 & u" X2 Z7 e" Y6 }
齿轮法向压力角: 20
% k' s& z# J, P% ]- N 轴向压力角: 64.4944497390175 " F( r" Q: I( V* n$ j" C
端面压力角: 20.2835594545297
6 C0 R+ Y# Q+ V! j5 O齿轮分度圆螺旋角: 10 / x% Q1 M& R' u2 f4 r6 d* Z. s
齿轮分圆直径: 75.1415692795451
+ [) m/ [+ j6 {5 S. L齿轮径向变位系数: 0.30584 1 v8 ?4 x5 B" n. E0 s
齿轮齿顶圆直径: 80.365 # V2 A! ?3 |- N) x
齿轮齿根圆直径: 71.3649292795451 ; y! R0 i+ K3 _! u" v0 P5 t
齿轮轴向导程: 1338.78661722298
% R! o5 M. p% `; S8 H, } 设计齿轮长度: 20
1 ~+ h2 z. k5 t/ I9 H1 { 计算中心距: 49.0883256060597 6 W, P! n3 {- p
设计中心距: 49.7
/ T& Z$ x& r, }' F5 w$ X1 J 齿轮量球直径: 3.65 7 k, n' f( f; S4 Q& ^1 u
二针量球测量值: 82.9850307248601
) o! M* ?8 d9 w6 y( [, w传动机构理论效率: 0.510082260456168 % A7 w1 t' X. ^! U& L2 a* a
传动机构总重合度: 1.74960398792609
! B# t7 [+ B1 q. q 齿轮轴向齿距: 6.38011356831965 ( z7 o5 m w* r6 I9 ~
齿轮基圆直径: 70.4819238201481 % Q6 c! G, A3 y9 Q
齿轮端面弧齿厚: 4.2905490233431 $ E! ]- `3 X4 U2 ]/ D
齿轮法向调整量: 0.6
3 a6 f$ }5 P- { 调整量等效系数: 0.438570660024464 4 j, U! U3 v' r L/ p
齿轮公法线跨齿数: 6 1 D3 K% U7 G3 D! o& f s# T
齿轮公法线公称值: 34.5745660760754
6 {2 Q2 C) U7 i9 ~. {) O$ t! d8 H$ n& H2 [* e; z+ L: }
蜗杆端面分圆弧齿厚减少量: 0 ' S/ M4 G# [5 N6 L
蜗杆端面分度圆实际弧齿厚: 14.4146977165826 # h' v' R N0 Y* P5 ?# @. N, B1 u/ [+ k
蜗杆建模实际轴向长度: 65.831988906968
; b$ W! H' ~$ C齿轮端面分圆弧齿厚减少量: 0 + |/ n" G2 d) x( H% b! {
齿轮端面分度圆实际弧齿厚: 4.2905490233431
6 U- f( a. S7 S6 O! W, V6 x- s. t3 j) e$ V" h0 m- y& v/ Y
+ f6 V. D$ D# j; \
, p3 v7 V8 |6 @. c# |3 n4 A$ M) t7 N# R' U1 f" q2 W, N/ f* W$ a1 ^
第二种计算方法, ~& r8 J( @4 w# M+ f
; R+ [+ f( I% y" V q1 {; O2 K3 C$ ]
; d% j4 z. J; [ V三维模型
; J- V6 M" m" e1 w8 v1 |; H7 |( \# r, }; c0 n! z- i
1 q% H O4 R# `- `) V# x% i
7 s! K% _' d2 s$ x计算结果
5 n' H. q* X3 J- \0 i 蜗杆斜齿轮紧密啮合设计计算文件2 H2 C. p! H; o
软件编制:HYFJY 计算时间:2022-02-16-17:20:26
; S0 C" h, I! Q) B6 {& D! p( p: W4 x% k: F3 d5 O) r/ T
原始输入参数
8 v" _. p% y4 h: J/ P+ C 法向模数: 2 & ?' E* |& \" u: Z. a
法向压力角: 20 : B& Z9 J' q+ o: Y( Z
蜗杆头数: 2
2 s' E& C3 U. n 齿轮齿数: 37
! Z W% A1 o, l$ T4 Z% X: S0 r4 ^/ Y 轴交角: 90 + l ~$ j- t! M- P
蜗杆分圆螺旋角: 80
: g7 k0 e! c2 F4 g o" b& @齿轮分圆螺旋角: 10 (原始数据)
/ c# V$ U" M& j0 z/ b' U/ y7 B 齿顶高系数: 1
* O. P. ~+ @: Q* s3 Z( u& p0 H 齿顶隙系数: 0.25
" J$ d }+ z( E4 J4 |法向齿厚调整量: 0.6
/ d" C6 ^+ {8 q8 G# A) R4 p
$ |8 [$ J3 n: ~# ^, d
: N0 R4 o% V3 J/ F! s0 P蜗杆计算参数1 n; x3 G4 J; m6 E1 i+ Y8 }0 a
蜗杆头数: 2
" T/ R! |9 p3 z6 v# i, |0 o 蜗杆法向模数: 2
, }* i7 a# O' P& e$ y* [ 蜗杆轴向模数: 2.03085322377149 9 f1 [' ?, @1 P# J; Z
蜗杆端面模数: 11.5175409662872
6 r, J1 ]$ ]) ?6 } 蜗杆法向压力角: 20
' r9 u7 Q0 J y- v+ G) E 轴向压力角: 20.2835594545297 3 s% h" T! `- \- h N
端面压力角: 64.4944497390173 + }* n+ M I* B& N
蜗杆分度圆螺旋角: 80 + G; N7 f& k, X
蜗杆分圆直径: 23.0350819325744
6 | k% d! Z, {; c: B( [( U4 L蜗杆径向变位系数: 0 6 |4 [' q( U4 h1 V
蜗杆节圆螺旋角: 80.4948596290003
; g/ e7 h6 `: v A2 n, o 蜗杆节圆直径: 24.2584307185825
. V4 K( T5 _% f' f, {: e$ @$ B 蜗杆基圆直径: 9.91887238453224
8 y# B# ~/ j( d& j! I% v0 G; k 蜗杆基圆螺旋角: 67.7312555047032 3 Y) q$ n7 ?. Q6 V* T
蜗杆齿顶圆直径: 27.027
. @! j1 f6 ~; r) I3 R. M F2 h 蜗杆齿根圆直径: 18.035 7 j2 p% ?6 O; e R1 o
蜗杆轴向导程: 12.7602271366393
. _% S% g& r) C6 j2 Z% O. j 设计蜗杆长度: 63.8011356831966
' P$ }* h( i& o' y 计算中心距: 49.0883256060597
. v* {2 a7 d! L 设计中心距: 49.7 ; S1 M0 t# `2 ~( |
蜗杆量球直径: 4.35 ! [& o: R8 d8 g B- `
三针量球测量值: 29.694110899456
2 i- `# ^4 f) M传动机构理论效率: 0.497872968446605
' ^5 n! x6 ?; |5 x; S! U: ]传动机构总重合度: 1.74089504233738
# Q& L0 q1 ~7 Y" S" Q& @7 g 蜗杆轴向齿距: 6.38011356831966
8 ~/ C" v% ^# v9 U4 Y0 o* C蜗杆端面节压力角: 65.8652818571854 & B* l& U2 h( X' g/ K
蜗杆端面弧齿厚: 14.4146977165826 . P# x, J+ T+ H" p; N; ^4 u
蜗杆法向调整量:-0.6 $ E6 X* @& B, v5 @
调整量等效系数:-0.438570660024464
, W* d: R& \/ |, q) t( t5 G
" ]% L/ a9 S; |' i+ j
3 E& V1 O, H% P% E% R齿轮计算参数( |8 c4 K* z3 W8 }* E, G7 j
齿轮齿数: 37
! W6 ?, `9 a( `2 H% c 齿轮法向模数: 2
, J. l4 b5 `4 X, W: B6 I 齿轮轴向模数: 12.1292153592914
% B U, U% A+ ?7 B* l& j- i 齿轮端面模数: 2.02775638724961
) D! e' w* P( n: J 齿轮法向压力角: 20
$ U/ c( T4 u' |7 u# J9 l- E% v8 m 轴向压力角: 65.6278263602969 7 J$ ?( r5 D. r0 e6 Y3 [9 I
端面压力角: 20.255144214909 & j" t8 E$ u% C" c7 `4 e
齿轮分度圆螺旋角: 9.49090992192413
1 D, T3 k' f% Z* v# ^ 齿轮分圆直径: 75.0269863282357 y, a" m1 L/ F- d3 {% }' g
齿轮径向变位系数: 0.33639147245938 ; m8 v0 X* g4 s( e, O% ~# A
齿轮节圆螺旋角: 9.50514037099967 5 n H' _: W x: Z
齿轮节圆直径: 75.1415692814175 2 X4 I! C0 `- N/ m& g
齿轮基圆直径: 70.3873367414667
# E' r/ C* h( I$ Q8 H 齿轮节圆螺旋角: 8.9137210507945
. y) t5 b- X, J3 n' [8 ] 齿轮齿顶圆直径: 80.365
6 s5 W2 B: M8 y 齿轮齿根圆直径: 71.3725522180732
% t. p0 W. _0 [ s& N1 n! N% o& N1 ? 齿轮轴向导程: 1409.88699306265
/ C5 | Y4 D6 E& B8 G) ?2 ^) m 设计齿轮长度: 20 . l* ]- j- U1 a$ H* f
计算中心距: 49.031034130405
# E+ @9 ~2 g/ V ~* C* x0 k" E7 w 设计中心距: 0 - C6 I3 R* X; C2 Q$ c
齿轮量球直径: 3.1 ( S0 v1 Y, j2 _ F
二针量球测量值: 81.1698550304993 & \, ~2 @8 u( T5 I, ` y# Y
传动机构理论效率: 0.497872968446605 5 U- Z( U$ L2 q( S* E
传动机构总重合度: 1.74089504233738 9 o! Q g& Z2 [
齿轮轴向齿距: 6.37038456945316
f2 V& L6 }7 `3 E, f" G8 }' }齿轮端面节压力角: 20.4905952062491
& X: O7 ?4 T& V& G, Y 齿轮端面弧齿厚: 4.32910298833675 3 Y4 v6 {5 n+ K9 u' T% a
齿轮法向调整量: 0.6 * r! |9 r/ a6 x% Q* N7 t
调整量等效系数: 0.438570660024464 ( I( N0 i. Q# L$ h: n
齿轮公法线跨齿数: 6 8 ?1 S6 N ?0 j
齿轮公法线公称值: 34.6116595447966
1 q3 T% I( l# w, c4 B! S k5 n7 C& `. [2 Z9 E& U4 v* q" ]
蜗杆端面分圆弧齿厚减少量: 0 : N T* U1 M4 W& @6 Q
蜗杆端面分度圆实际弧齿厚: 14.4146977165826 . L9 S3 L% _0 L& c" w( p
蜗杆建模实际轴向长度: 65.831988906968 * o" P* |7 v! o. N' @! o
齿轮端面分圆弧齿厚减少量: 0 5 Y; e* G; O& S. D6 q
齿轮端面分度圆实际弧齿厚: 4.32910298833675 3 f; p3 v( K" ], W" s/ Y
5 S A" J" s# Z l" y1 M
% V: r+ z2 B B% _- T& n4 |- r" \) n& n: K4 B0 K# o3 B
) e/ i, q) V+ ?' Y& c模型文件有点大了,无法上传
8 y3 _9 b( ?* p o |