第一种计算方法
3 \8 g; X* b3 D5 [. L( ~% X
% L, {+ J5 |! ^* E, t3 v
4 y' W0 P; l. M @( F% J8 a& t三维模型. w( O* _! D* o3 t8 r5 h
2 v5 |; v/ n0 e: ]- G, M4 R
4 ~* J' A; T, n8 c计算结果 & f, o& u& j: p
蜗杆斜齿轮设计计算文件 A9 N: X9 v: R) T7 O' M- q' D o
软件编制:HYFJY 计算时间:2022-02-16-17:16:11! ]" n6 q9 R, @6 e- h$ |
: v+ _' V y7 t, j8 d# p% v h
原始输入参数
6 f' T A0 ?" {0 C" s 法向模数: 2 & I4 K9 n: |4 c0 z. p0 B
法向压力角: 20 3 I l; }# ~; t- L. n8 J6 T
蜗杆头数: 2
1 o; y! h) }! E; X9 @1 R9 `- [ 齿轮齿数: 37 3 r7 A9 W" |' j- b; g2 m3 r$ \1 U
轴交角: 90
. v: S5 j" V1 o+ w/ L! b蜗杆分圆螺旋角: 80 4 K: x) S* W C6 t" D0 @! c* n8 O
齿轮分圆螺旋角: 10
1 G- j" p) z$ D1 S 齿顶高系数: 1 3 s- i5 [3 ? ?# D9 W! d: ]
齿顶隙系数: 0.25 ' \+ |- ]8 ~+ w3 ?
法向齿厚调整量: 0.6 , H+ a/ X1 G$ i# q$ ?
' ~& M# a) J: x% D
; A: _# k0 s+ G; k1 M! J8 w4 {7 }
蜗杆计算参数3 m# @; I# d$ P4 E* V3 F" W
蜗杆头数: 2 $ t: V7 Q% S/ k) w# i" V
蜗杆法向模数: 2 : n7 E# q) s6 y; ?/ ?- A. N+ x
蜗杆轴向模数: 2.03085322377149 " E7 s6 Z" @. V8 ?1 D6 l
蜗杆端面模数: 11.5175409662872 4 d; \. |# y& x. u
蜗杆法向压力角: 20 8 m2 I0 {5 `% r+ R
轴向压力角: 20.2835594545297
, W) e* E0 m9 Y U 端面压力角: 64.4944497390173
; R6 u/ x0 N6 R4 u% j蜗杆分度圆螺旋角: 80 $ k* m2 V/ M1 _
蜗杆分圆直径: 23.0350819325744
$ j4 D5 |& p# _0 c i# d/ ?3 r, [蜗杆径向变位系数: 0 ( o- g- D; N' w; b6 h! V+ n
蜗杆齿顶圆直径: 27.035 % X* l& G% a2 A7 ?) h
蜗杆齿根圆直径: 18.0350819325744 ; i4 U& k: G; V3 S3 B- M9 r, n
蜗杆轴向导程: 12.7602271366393 ( b+ x5 }) u5 G
设计蜗杆长度: 63.8011356831966 + c6 L- V, f% {' j+ \+ m
计算中心距: 49.0883256060597
% x/ q2 X& G/ o5 e0 e; V) I ` 设计中心距: 49.7
6 h9 K2 D- x$ b& V8 V 蜗杆量球直径: 4.35
6 q! J: _9 X4 W* k P 三针量球测量值: 29.694110899456
4 H5 }" d& |6 g) p9 u0 O5 i传动机构理论效率: 0.510082260456168 $ O3 b7 S, N3 b1 J6 p$ `% L7 w- |8 F
传动机构总重合度: 1.74960398792609 4 h9 o7 O/ E! u! c5 ]# R
蜗杆轴向齿距: 6.38011356831966
$ I M+ }2 w/ O/ o- T5 f; J# z# c3 t( D 蜗杆基圆直径: 9.91887238453224
% o6 m$ u0 Y# }0 C5 @# I 蜗杆端面弧齿厚: 14.4146977165826 2 Z9 r7 _+ s4 W l7 }
蜗杆法向调整量:-0.6
( ~& Y# }0 }* C$ B& r$ N: |# p 调整量等效系数:-0.438570660024464
9 T$ C) j6 W Q; {# z5 e- |6 t, K9 I* ~
* h1 N, D( M* _( t
齿轮计算参数7 Z4 V( E f$ f1 T0 h
齿轮齿数: 37 0 q9 Z$ J% _! t4 A) V% A
齿轮法向模数: 2
6 B& L- \, ?: h1 k% C5 z 齿轮轴向模数: 11.5175409662873
) n8 q* d) ?' j% d% I 齿轮端面模数: 2.03085322377149
" K9 [, B0 o% ]5 M+ S$ g( W 齿轮法向压力角: 20 0 r- O+ n' m2 D6 |! k z* Y9 a
轴向压力角: 64.4944497390175 % n& @! d# ^/ p( L) x, t4 T
端面压力角: 20.2835594545297
% E$ L. r+ k, Q7 z0 G% J齿轮分度圆螺旋角: 10
9 N7 e/ h6 D% K4 ~: { 齿轮分圆直径: 75.1415692795451 $ f- f4 q1 r6 B
齿轮径向变位系数: 0.30584
9 @$ G* N- ]; h' e: | 齿轮齿顶圆直径: 80.365 3 g8 w0 h: x+ ^7 B5 L
齿轮齿根圆直径: 71.3649292795451
2 O: {3 H( o7 |# J0 x- c: l( ` 齿轮轴向导程: 1338.78661722298
( l1 X7 ^" y# _* b1 B6 n 设计齿轮长度: 20 ) y u1 y; P! U$ d9 r# Z& ^
计算中心距: 49.0883256060597 4 C5 K2 v& B" u3 B( G
设计中心距: 49.7
5 A" d. F: a4 K0 w5 z 齿轮量球直径: 3.65 8 z* X1 s+ \: U& l, X
二针量球测量值: 82.9850307248601
+ }" K9 K* l9 n传动机构理论效率: 0.510082260456168 : K- j4 n w5 F4 w3 E& r% Y
传动机构总重合度: 1.74960398792609
4 P5 p6 G" w$ R, Z 齿轮轴向齿距: 6.38011356831965 4 l$ Z/ l+ M7 \( X, w2 d
齿轮基圆直径: 70.4819238201481 4 N5 a; @5 V `2 C2 r& W
齿轮端面弧齿厚: 4.2905490233431 2 z: Q0 s4 L8 _2 j0 R+ ?
齿轮法向调整量: 0.6 ) z# g7 p( v$ Z& _# g0 u' o) N. o
调整量等效系数: 0.438570660024464
4 c& h2 ^0 w5 p N C齿轮公法线跨齿数: 6
0 M3 v( j4 u0 j3 S( l+ b0 h4 v9 g3 C, k齿轮公法线公称值: 34.5745660760754
1 a3 { J. c: N9 {) w) I
! y5 Z* |# _; |+ U5 o蜗杆端面分圆弧齿厚减少量: 0 " x2 x0 }) }- f( O0 s
蜗杆端面分度圆实际弧齿厚: 14.4146977165826
- e! A* t) S% y8 }& `& J0 I 蜗杆建模实际轴向长度: 65.831988906968 % k* K5 ^; P. H0 f1 I6 j6 u
齿轮端面分圆弧齿厚减少量: 0
- O% g: c9 O! R0 B齿轮端面分度圆实际弧齿厚: 4.2905490233431 ) d. o4 B/ a# m2 T5 q6 E' R' z
, y# P7 G4 }- s2 x" M( V) \) T% Z
# N$ ^. a$ N' A R) Y* T+ V; ?' N1 u# X1 o
& _3 R$ j! W n8 H5 [! J6 ?9 ~
第二种计算方法
7 Z5 V% B' k# ?# t2 H5 ]' ^! }$ e% _: b+ H3 ~! v
% o0 i& y# H9 p
三维模型
$ t2 q: x$ z( q, O+ R& f1 i. A
* q8 ~; {9 |6 V0 f& z1 ^' W+ s1 E% E* U. [6 {: i; q) I
计算结果
' s+ {0 L) G! E1 H7 j4 y: n, w' w 蜗杆斜齿轮紧密啮合设计计算文件$ m6 L' e' K; Z/ j2 c
软件编制:HYFJY 计算时间:2022-02-16-17:20:26
" V3 K6 A! I: a7 @0 ^6 H a, F! `! p# {. Q$ [
原始输入参数; f; r! h2 b/ d7 k& u& b
法向模数: 2
* V7 |# J8 v. A% \ K 法向压力角: 20 & Q, [4 U4 a' o7 f7 ^ i
蜗杆头数: 2 3 s3 H! n& U- o6 P: d
齿轮齿数: 37 ! q2 l' t' m3 b; T g6 A
轴交角: 90 % `3 R! n* }# ~8 N* Y) ~% B; m
蜗杆分圆螺旋角: 80
) d5 L- d% H D o2 |' S+ k- M齿轮分圆螺旋角: 10 (原始数据)) Q2 L+ o4 _. y) J5 R- Z
齿顶高系数: 1 1 U; N- B5 M9 Q! f& p# }
齿顶隙系数: 0.25
( G) f9 _3 q2 Q# c法向齿厚调整量: 0.6
5 E+ M6 g! u& Z0 z2 g
5 y0 {7 y$ C* F& i: F' D+ o9 L6 ^! E @
蜗杆计算参数, h0 @$ H+ r: j
蜗杆头数: 2 . [2 m$ N* Q, t8 }4 T
蜗杆法向模数: 2
. G4 W: o: D/ o 蜗杆轴向模数: 2.03085322377149
1 w1 A3 o, F; ^' t8 v+ g- g4 t 蜗杆端面模数: 11.5175409662872 # S% k- D- v8 K7 I
蜗杆法向压力角: 20
! W! T- @0 t' [4 h0 z 轴向压力角: 20.2835594545297
" I4 m3 B' X# v* w0 i 端面压力角: 64.4944497390173 9 R! x' M+ J* X3 @
蜗杆分度圆螺旋角: 80
0 r; h) q6 z6 n2 O2 J- ~ 蜗杆分圆直径: 23.0350819325744
- E5 U j R( I6 t- b( J. L: p) q蜗杆径向变位系数: 0
; x- o' F2 I1 A& a1 e, T8 E 蜗杆节圆螺旋角: 80.4948596290003 ( V# v/ F; d, N9 ^' z) [ l3 P1 G
蜗杆节圆直径: 24.2584307185825
/ g" K% k' U( q9 Z 蜗杆基圆直径: 9.91887238453224
; {: {" n7 Z& g; U 蜗杆基圆螺旋角: 67.7312555047032 3 P# ^' O/ f: V4 c
蜗杆齿顶圆直径: 27.027
9 m5 {$ m2 o- |: K/ C2 O m 蜗杆齿根圆直径: 18.035
3 R8 t g/ Y/ \ 蜗杆轴向导程: 12.7602271366393
3 z6 o0 x# }$ h9 j$ t, R' W# Y; b( s 设计蜗杆长度: 63.8011356831966
7 J* r( u) i q- C6 \, T( J* ] 计算中心距: 49.0883256060597
* v# q5 i3 U# |) m& v# k 设计中心距: 49.7
, O6 p, \! l6 X/ u1 {! ] c 蜗杆量球直径: 4.35
0 [! x6 b4 @% ^ 三针量球测量值: 29.694110899456
L/ a8 r/ a9 @传动机构理论效率: 0.497872968446605 " X% m+ D) t' W, p* l% u: E
传动机构总重合度: 1.74089504233738 6 N4 C# ^" N. j, H: i# \
蜗杆轴向齿距: 6.38011356831966
- ^6 u6 l% ?2 W0 o3 H. {蜗杆端面节压力角: 65.8652818571854
: J/ ?6 w& T8 i, B! p 蜗杆端面弧齿厚: 14.4146977165826
7 Q( U4 `2 _+ z3 c 蜗杆法向调整量:-0.6 # i* A3 ^* J4 T. F5 S6 J3 Z* [
调整量等效系数:-0.438570660024464
/ p* J T6 R+ D% W" Z c- v/ E" j; p( Y( z
1 u; M% M& U" {: h% b
齿轮计算参数5 r0 W7 b1 c7 b: E9 T1 a
齿轮齿数: 37
7 a9 o8 |6 i! H: O% h. ] ~ 齿轮法向模数: 2
9 s" k: }5 n0 N 齿轮轴向模数: 12.1292153592914 , l5 a7 d: W& r, ]! h! d# y
齿轮端面模数: 2.02775638724961
. k& `( J" {" \( g 齿轮法向压力角: 20
: ]1 G; z# }3 ^- i7 X, c 轴向压力角: 65.6278263602969
- u7 c3 a! n0 p( T$ v# @8 b 端面压力角: 20.255144214909 q+ s: |" L- ?, y0 {0 @, f* X
齿轮分度圆螺旋角: 9.49090992192413 * C! S3 e+ i, D& D0 [5 f" m, ~
齿轮分圆直径: 75.0269863282357 - |( [5 G! Q; Z& T D, m) W
齿轮径向变位系数: 0.33639147245938 ' E0 o8 s! a4 x* a/ ]# A7 D
齿轮节圆螺旋角: 9.50514037099967 v" `) X4 F4 X* ]
齿轮节圆直径: 75.1415692814175 0 b* G2 [9 ~' n6 O; I) O/ e l
齿轮基圆直径: 70.3873367414667 % T# u. ~# I: {+ j0 X8 |9 b
齿轮节圆螺旋角: 8.9137210507945 # p6 u; E/ y/ K7 D0 g6 w
齿轮齿顶圆直径: 80.365
$ u0 P0 E4 f& h5 l) e, r4 g 齿轮齿根圆直径: 71.3725522180732 7 J K; w- p5 x: K5 K, y& q+ ?2 K2 \
齿轮轴向导程: 1409.88699306265
( u5 c* T" p: p% } 设计齿轮长度: 20 ! w2 J" \7 S7 U: o- U- g" ^0 {3 D
计算中心距: 49.031034130405
) Y b) q! M* _$ C/ ~8 S, b 设计中心距: 0 ; f3 H* N" Y+ i% N" B" S: S/ [
齿轮量球直径: 3.1
3 W0 i% N- W( Z9 r0 Z* @ b+ Y 二针量球测量值: 81.1698550304993
. \7 }2 o* Q' e' u; E8 C+ Y传动机构理论效率: 0.497872968446605
" p. {' [, U) W; v传动机构总重合度: 1.74089504233738
$ L/ u, [6 h3 u& m1 P1 E" [- ~7 ]$ E 齿轮轴向齿距: 6.37038456945316 ' s3 p% o+ p7 k. t# U
齿轮端面节压力角: 20.4905952062491 5 B0 D! H$ Q* J
齿轮端面弧齿厚: 4.32910298833675
0 V- b0 s; U q2 j( W! | ?4 N) W 齿轮法向调整量: 0.6
3 n0 D) P6 W. b% X. b- |8 } 调整量等效系数: 0.438570660024464
8 d9 n6 Y; ?$ ^5 |. c" M9 ?齿轮公法线跨齿数: 6
- I7 b- @. ?" W1 N齿轮公法线公称值: 34.6116595447966
. C5 ^7 v) o3 R/ @+ U" J6 V. b2 \- A/ Z, Q I+ n8 J
蜗杆端面分圆弧齿厚减少量: 0
& _9 D5 u. M7 F& e# B* J5 }- f蜗杆端面分度圆实际弧齿厚: 14.4146977165826 % j0 P6 ^" X6 T
蜗杆建模实际轴向长度: 65.831988906968
. \# l% ~' m k, l9 N% _8 d6 [ x齿轮端面分圆弧齿厚减少量: 0
% L" x# I; Z# o9 Y+ H1 H) N齿轮端面分度圆实际弧齿厚: 4.32910298833675
) O5 S7 Z5 ?5 A! _7 w/ n" b' {1 I! q2 H4 q: R2 |
2 v) j( |7 Y$ H, k& i/ P: c
% M" e' _( b* s: e
I q# b( Z! G* ]# q模型文件有点大了，无法上传
4 Z3 i2 ~! M4 y4 p7 r3 c |
发表于 2022-2-16 17:14:00
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