第一种计算方法
# g& C( w/ |; b8 P& i
; h* s, r I* c5 U9 a
4 P, W0 p R0 a9 A7 s- D$ \4 m) I三维模型
0 O2 A3 u5 U7 n
" r+ I& Q* @" k$ B! N8 D4 ]% N9 C n8 x2 Y) z& h/ y
计算结果 - ]' C3 Z5 P9 p
蜗杆斜齿轮设计计算文件
0 x! C" d; g% N; \0 _ 软件编制:HYFJY 计算时间:2022-02-16-17:16:11
( H0 P& g0 b' \) k3 t! ]$ ]
, R- q5 c3 Z) l7 T原始输入参数
3 H. q! N) u+ y1 X8 x3 ~5 u% P 法向模数: 2
, F; m- w# D( L5 E 法向压力角: 20 + }/ J( ~$ _: X% ?7 ]$ D' m5 B. I) l
蜗杆头数: 2 8 T7 p+ Y9 l% m7 H
齿轮齿数: 37
3 V4 o8 |; T" P7 W8 W 轴交角: 90
" b9 w# p3 t1 A2 |% m蜗杆分圆螺旋角: 80 8 t6 \& V6 T4 ^/ y) a+ y
齿轮分圆螺旋角: 10 5 T& d) \% }8 b; m) ^
齿顶高系数: 1 ; i% o) x# o! S. q( D1 u7 p
齿顶隙系数: 0.25 2 _: d- @. e9 |$ r% N9 E* N
法向齿厚调整量: 0.6 - h2 h# A* \3 b. X
5 a* s, X- b( [- o- F3 r: G
: @6 d: I( c: ?8 A
蜗杆计算参数
/ x4 ?& n0 f2 o" s# _; n% [ 蜗杆头数: 2 + j/ g+ y3 H9 R! m7 }" O) o% g V
蜗杆法向模数: 2
/ i+ C2 d' F0 s8 _0 `" p 蜗杆轴向模数: 2.03085322377149
& ?9 O" R' F; A' J8 {2 y 蜗杆端面模数: 11.5175409662872
+ m( L$ D! H; @0 Q2 k3 o 蜗杆法向压力角: 20
( X3 L$ A0 I1 e) B& \: ?" { 轴向压力角: 20.2835594545297 : q" @" u% M' w" n6 U- e
端面压力角: 64.4944497390173 2 y {) P3 A$ ^/ b* h' E
蜗杆分度圆螺旋角: 80 0 |' _* O$ I8 O. a! z1 W
蜗杆分圆直径: 23.0350819325744 ! I; `1 B: d3 Y
蜗杆径向变位系数: 0
. E' |; \7 s! j! a0 f; k+ _ 蜗杆齿顶圆直径: 27.035
S. e+ o/ V8 W% W; q! R- J" l 蜗杆齿根圆直径: 18.0350819325744
: E, i- P/ M7 Z* q0 M. U8 m- y# K 蜗杆轴向导程: 12.7602271366393
6 W0 @) U0 c8 B4 Y3 B6 ] 设计蜗杆长度: 63.8011356831966 1 w; H4 v5 k+ G1 U3 k7 l
计算中心距: 49.0883256060597
0 W+ s) u% d9 K/ m& o 设计中心距: 49.7
0 u9 z' M. o+ P! g1 J7 h' g 蜗杆量球直径: 4.35 ' Y" h' ?6 M$ l! b
三针量球测量值: 29.694110899456 ( w* s1 q, c. P F
传动机构理论效率: 0.510082260456168 ( \" o% p2 R/ P, g1 z* [( k8 B1 C( _
传动机构总重合度: 1.74960398792609 7 b& {9 S, z1 ^; |3 B) K
蜗杆轴向齿距: 6.38011356831966
5 D1 P6 D4 n9 j/ R/ | 蜗杆基圆直径: 9.91887238453224 ! W$ N3 b! l0 D+ w0 p& ~
蜗杆端面弧齿厚: 14.4146977165826 ' t! ]" D4 T' _, g( b& W
蜗杆法向调整量:-0.6
) X& W- \- e6 z. L+ B1 Q ~/ _" J" q. E 调整量等效系数:-0.438570660024464
, @: X2 I( p) E. A3 u# |8 L. f$ E" G
6 v* R- O$ i; Z" a
齿轮计算参数
1 F9 |' P* \4 K Z; F 齿轮齿数: 37 # y H9 I x$ Q3 W9 k
齿轮法向模数: 2
6 Q8 C5 |1 Z7 V3 o7 |$ X% L 齿轮轴向模数: 11.5175409662873 : c' y) a; x) | I
齿轮端面模数: 2.03085322377149
1 Z1 Q% F/ D& M 齿轮法向压力角: 20 2 |% p+ q! C/ I: k1 G
轴向压力角: 64.4944497390175 " o4 l0 o( p. n! H6 {3 l3 l
端面压力角: 20.2835594545297 ; ?* r: ?6 n. w
齿轮分度圆螺旋角: 10 4 v8 |; |1 g6 D& @3 o7 e- Q# }
齿轮分圆直径: 75.1415692795451 ! K4 P. d( e( q) r ]' \0 _. U& W
齿轮径向变位系数: 0.30584 / s7 U1 ~: f) k8 o# _# q' x2 f
齿轮齿顶圆直径: 80.365 2 U0 U. G5 C& {9 G6 i
齿轮齿根圆直径: 71.3649292795451 " H2 W5 b9 J% j3 i3 }: L8 e
齿轮轴向导程: 1338.78661722298 0 c5 y1 y& z. r4 ^* W4 a" u/ `
设计齿轮长度: 20
& m% B$ W. x& q# C 计算中心距: 49.0883256060597 * c5 H- G* ~3 A0 O
设计中心距: 49.7 9 Z" C. o! _+ d1 r) A
齿轮量球直径: 3.65
4 R7 O F- h% h/ B% d 二针量球测量值: 82.9850307248601
+ A" d& k5 N/ K: C7 x, u传动机构理论效率: 0.510082260456168 7 }1 Q) e4 Z3 z8 N% V( F0 X
传动机构总重合度: 1.74960398792609
0 a) ]' H6 ~: J! E8 @& V 齿轮轴向齿距: 6.38011356831965 ! _) k7 G3 ?4 `: ]' G
齿轮基圆直径: 70.4819238201481
& Y ^9 G/ j# P7 l. Q 齿轮端面弧齿厚: 4.2905490233431 * D9 l3 u6 D% |) W1 X6 v
齿轮法向调整量: 0.6 $ P# Q) O6 w9 E; F" ]0 I
调整量等效系数: 0.438570660024464
, T9 X) b3 k5 p1 V( c# @6 _齿轮公法线跨齿数: 6 , W) ~. m7 I9 Q+ x
齿轮公法线公称值: 34.5745660760754
6 d" n/ G- K4 d/ p% d' V9 |' G2 @: E' a
蜗杆端面分圆弧齿厚减少量: 0
- C0 r* T) o7 W蜗杆端面分度圆实际弧齿厚: 14.4146977165826
! D! f! I, c* F1 e 蜗杆建模实际轴向长度: 65.831988906968 . }6 ]1 d( a' R w5 E" K, t
齿轮端面分圆弧齿厚减少量: 0 / R; u4 p: R0 r
齿轮端面分度圆实际弧齿厚: 4.2905490233431 / Z: T* F* O! G
- Q2 B% l6 ?4 f* s- o: `
2 S0 d: w, J2 j4 V8 `6 p
0 q1 N: v7 g2 U8 f0 |( G( c# Z$ }4 m2 N4 Q3 o& w
第二种计算方法# J* n6 D1 o9 j3 u* |) R. w8 A
* G0 d; ]: Q- F3 r+ L
, h+ g+ ^6 _: Y4 t# W- J
三维模型
4 Q* B, r4 q$ a* S& b8 m( i+ { J; E4 J" O9 e
4 z7 {/ {' Z$ N8 \0 G# _, l
" Y+ Q, Y1 s% d4 ~7 n计算结果9 z" u; c' n* U: @9 E4 w4 D
蜗杆斜齿轮紧密啮合设计计算文件
" `6 u* c! {7 h" I: e$ C 软件编制:HYFJY 计算时间:2022-02-16-17:20:26$ @; T9 V4 J* K
# Q/ L) A' V( _4 F1 \; ?$ Z
原始输入参数) J' O( u$ h, O
法向模数: 2
% H' X: m* P9 J2 d 法向压力角: 20 9 J; D- o) E" ^
蜗杆头数: 2 ' c1 b/ e I" T/ `/ i c$ W3 v# w
齿轮齿数: 37 % _) K( X; ?+ [0 D9 _
轴交角: 90 ' x4 m4 S, W+ {( l
蜗杆分圆螺旋角: 80 / A9 q- r7 T- z! V1 D
齿轮分圆螺旋角: 10 (原始数据)
! A2 c- {) o9 W2 L 齿顶高系数: 1
: @3 F+ @- p' S) h 齿顶隙系数: 0.25 ; u: y( e9 ]6 p L% H
法向齿厚调整量: 0.6
8 c& q4 n, O' \; G) I1 @
O2 s& k9 E) g/ j2 W$ A& o
6 {* r; L$ D- R& x0 ` o蜗杆计算参数
1 J5 b0 G. i v8 L/ L; x9 f9 j 蜗杆头数: 2
* N- f* q. J4 w8 I5 m' D 蜗杆法向模数: 2
. a$ S- z0 Q4 h 蜗杆轴向模数: 2.03085322377149 f! o! k; K/ R! b
蜗杆端面模数: 11.5175409662872
4 A3 Z/ L* t3 V5 ?! n" p 蜗杆法向压力角: 20 - i! ^5 h, T1 i% i" Q
轴向压力角: 20.2835594545297 # N" m" l1 w8 ~' ]
端面压力角: 64.4944497390173
% f k" R; _$ f6 d6 E' v( y蜗杆分度圆螺旋角: 80 & L& P0 G8 |' G" m! K2 U
蜗杆分圆直径: 23.0350819325744 " A3 q: Q T6 i3 U" e
蜗杆径向变位系数: 0
0 {2 d% S3 A3 l; ]+ d I$ l/ ~ 蜗杆节圆螺旋角: 80.4948596290003
) N% |8 ?- h. K; Z 蜗杆节圆直径: 24.2584307185825 9 r0 h5 t8 |7 N# q3 b, H! m
蜗杆基圆直径: 9.91887238453224
6 A0 A. I7 r9 d. d6 P& s( J" G 蜗杆基圆螺旋角: 67.7312555047032 . J1 T8 F1 J0 I( l0 n4 q0 W# Q
蜗杆齿顶圆直径: 27.027
5 M8 E! B) j6 o q! L# l0 V" ^6 g+ k 蜗杆齿根圆直径: 18.035 0 I2 G( H. N- o5 z! B2 V
蜗杆轴向导程: 12.7602271366393
( A" |/ l6 R3 Y7 H5 {6 b6 \, I- \ 设计蜗杆长度: 63.8011356831966 , r( B+ {, d5 w) p
计算中心距: 49.0883256060597
5 v5 P5 D( L/ Z, d$ F5 s( `. N 设计中心距: 49.7 / N6 w' {! l( Z$ f3 n6 k- c9 d, D
蜗杆量球直径: 4.35
) W. {7 N" C+ U# l- W0 \ 三针量球测量值: 29.694110899456
7 b0 B2 f' b! i& v传动机构理论效率: 0.497872968446605
" i0 w* d, U* w ]9 d: h1 R' F传动机构总重合度: 1.74089504233738 ( O% O! M% k# v9 l* Q. l( b
蜗杆轴向齿距: 6.38011356831966 " L+ l* B2 B6 E! _! k" \2 H
蜗杆端面节压力角: 65.8652818571854 0 l, v7 S' g. U; Y9 H
蜗杆端面弧齿厚: 14.4146977165826
6 n. F# R+ b% q: i: D3 K. A- Q 蜗杆法向调整量:-0.6
J( f) K+ N' V4 K- J3 ?9 F/ m7 ] 调整量等效系数:-0.438570660024464 / z/ s$ d2 C" c1 S1 I" A- K [/ b4 _) h
7 ~; G, Z/ ?/ n: p. O4 o. V3 G& E# M% O4 H, N( B
齿轮计算参数
6 S2 L# R- X v4 _, ` 齿轮齿数: 37 , m2 @4 |) w( l* S
齿轮法向模数: 2
6 f4 ?- ]7 m. N+ G' q5 a- H/ e 齿轮轴向模数: 12.1292153592914 . [+ ]' E! t, V* Q
齿轮端面模数: 2.02775638724961 # e8 K6 ~6 ?" m, O1 Y4 ], b
齿轮法向压力角: 20
$ \, G- d" y) o# d; k u/ E! G 轴向压力角: 65.6278263602969 ! v0 E; E" R" }
端面压力角: 20.255144214909
! Z, h, }6 j5 P- M! X齿轮分度圆螺旋角: 9.49090992192413 9 ^* _1 P& ^7 R, T( n8 z) P
齿轮分圆直径: 75.0269863282357
4 E" w! L4 _! t/ _齿轮径向变位系数: 0.33639147245938
9 e" ]1 ?6 o8 {( Y 齿轮节圆螺旋角: 9.50514037099967 * b: @4 I3 f, n
齿轮节圆直径: 75.1415692814175
8 a# G: b7 k" S8 Z+ }7 L O 齿轮基圆直径: 70.3873367414667 5 v) ~) y7 s: A9 j2 n$ X& X0 c) H
齿轮节圆螺旋角: 8.9137210507945 , C, b+ R. W$ J
齿轮齿顶圆直径: 80.365 - L9 n7 ~) U# B3 k( p x) |- M7 {5 y
齿轮齿根圆直径: 71.3725522180732
# I5 h% H) W3 b% ^ 齿轮轴向导程: 1409.88699306265
m: Y. g8 r1 _ v O) M% d 设计齿轮长度: 20 : t3 ~, [$ B+ [7 Y# O
计算中心距: 49.031034130405 9 R$ v, a7 u0 }# P# z7 ?
设计中心距: 0 : O0 L7 }; g) |" L
齿轮量球直径: 3.1
# o ?+ |) j+ S4 S 二针量球测量值: 81.1698550304993
+ I! o: f; I+ a6 q传动机构理论效率: 0.497872968446605
& O- F# @3 c2 U/ e% e1 o" B( x! Z传动机构总重合度: 1.74089504233738 / |( R5 c# Z9 I0 J7 w
齿轮轴向齿距: 6.37038456945316
. R* d* C+ G; [( e! t( m# k齿轮端面节压力角: 20.4905952062491
& ~5 d8 B8 l# C# i) Z2 M6 f# | K 齿轮端面弧齿厚: 4.32910298833675
" d0 x1 u0 b$ d7 ? 齿轮法向调整量: 0.6 & E; D& s+ ]0 s; f U1 n) {
调整量等效系数: 0.438570660024464
k6 t: n+ V/ T( Y8 Q, N; D+ f$ ^齿轮公法线跨齿数: 6 * w: H; O8 p$ L
齿轮公法线公称值: 34.6116595447966 X. v9 T0 J- b; A3 H
9 ~' Y/ a3 n; b蜗杆端面分圆弧齿厚减少量: 0 ' f' e2 [& [7 A9 d! E$ W
蜗杆端面分度圆实际弧齿厚: 14.4146977165826
* ?2 e( Q' [1 X5 a 蜗杆建模实际轴向长度: 65.831988906968
# D" ?; N* z6 r. {$ {齿轮端面分圆弧齿厚减少量: 0
4 p U& U8 H1 f齿轮端面分度圆实际弧齿厚: 4.32910298833675 + p7 @2 B) Z' P
: R' n9 {1 f w! X7 D' ?, v* s; L$ n8 r7 B$ t* X
' x6 {, @3 D: @
/ i$ f2 |! H( y+ g$ o; Z8 F( I; b模型文件有点大了，无法上传1 u1 L4 V s9 Z* ?5 o+ {0 T
|
发表于 2022-2-16 17:14:00
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