第一种计算方法, j, D: w& `& D9 |- F( d
4 ^# p1 G2 p4 b" p8 F) l: L
: z1 r B( C6 K" |" A三维模型6 R# x& Z) M" b4 c2 U
0 T4 }, D: \5 J1 z' @
9 F9 y; E% e* b6 T* k- r/ U3 K5 c: A
计算结果 S! k" ?0 L: {8 q) F) H' W9 _
蜗杆斜齿轮设计计算文件" }7 `" S2 s$ K2 @& k/ y& {5 A
软件编制:HYFJY 计算时间:2022-02-16-17:16:11& F$ }" G$ U& P9 k
- n/ q( F; ~6 T' G5 }原始输入参数( K1 w9 q, ]" Y+ p
法向模数: 2 5 p0 E- U- Y) @; D7 _7 Y
法向压力角: 20 5 ^" c" V/ t/ p
蜗杆头数: 2 ( q% s; q6 S2 [3 e: O+ h- H. H# c1 M
齿轮齿数: 37
7 @% l2 ^; M3 h7 z$ L5 Z/ A 轴交角: 90
% n O; h6 u) A9 h. T蜗杆分圆螺旋角: 80
+ R; w) D s" G齿轮分圆螺旋角: 10
7 c+ y) J: L+ o3 V( g9 y 齿顶高系数: 1
8 K. k$ G+ @+ B 齿顶隙系数: 0.25
. E+ @. R1 Q1 o9 P法向齿厚调整量: 0.6 2 W/ K4 l' G0 y/ k
& D E" t4 d' U5 K3 ?& @- w- R# P
/ a: d; F1 ]: n+ E- H8 k' Y
蜗杆计算参数4 @& n, t( E$ A+ B$ [* `+ {
蜗杆头数: 2
; L- _& k8 g4 c' h9 k% ~$ O 蜗杆法向模数: 2
- A, h' n7 E- n9 G- ~: a2 _' | 蜗杆轴向模数: 2.03085322377149
4 k+ D$ p) L4 u2 `: u0 X3 S 蜗杆端面模数: 11.5175409662872
1 M# Y' t7 t, O) Y; y( S( z 蜗杆法向压力角: 20 % y2 ]1 G/ E5 V& r( i0 w
轴向压力角: 20.2835594545297
- _* }; s- e% E2 p4 B# i$ L O 端面压力角: 64.4944497390173
D$ D+ Q$ v: B# c蜗杆分度圆螺旋角: 80
( C; }9 y `: G; i' ^0 E2 I' j 蜗杆分圆直径: 23.0350819325744
6 _ h2 u ]' b蜗杆径向变位系数: 0
* ^& X% t$ c8 C 蜗杆齿顶圆直径: 27.035
7 a3 I: P) o% n: \; @3 } 蜗杆齿根圆直径: 18.0350819325744
* u9 }9 x2 ?, h$ N, w 蜗杆轴向导程: 12.7602271366393 " D# \: S, K6 t2 N' h- i
设计蜗杆长度: 63.8011356831966 $ C; J2 L3 Y( }' `/ d* g2 I
计算中心距: 49.0883256060597 2 p) o" E2 m; R! W; o" P
设计中心距: 49.7
8 n: N3 M$ g# }9 X 蜗杆量球直径: 4.35 - _. m. r4 S% Z# F
三针量球测量值: 29.694110899456
, k; ]$ @5 A( F4 T9 K传动机构理论效率: 0.510082260456168
% r0 Y( P* u$ O i! ^传动机构总重合度: 1.74960398792609 0 q: s5 q; }+ h; Y$ h2 g
蜗杆轴向齿距: 6.38011356831966 0 {2 N4 V8 P$ j9 P: I3 j$ R' _
蜗杆基圆直径: 9.91887238453224
; o& W- B, Z6 x7 _/ T3 o 蜗杆端面弧齿厚: 14.4146977165826 ) L7 u% }+ F! Y
蜗杆法向调整量:-0.6
, ?% ?6 w4 X* s- L8 z 调整量等效系数:-0.438570660024464 . `5 w% B6 U8 j+ E
7 l+ s) I+ i; o5 {
' ~% O2 A' n; {2 R齿轮计算参数) n7 D5 W' k( z- t; v: p' R
齿轮齿数: 37
. S3 ~, j' Z2 f/ @ 齿轮法向模数: 2
4 C8 z2 P2 {& H- V 齿轮轴向模数: 11.5175409662873
8 G# N# M6 U2 ? 齿轮端面模数: 2.03085322377149
$ ? b2 u o6 `9 X2 x+ C 齿轮法向压力角: 20
0 k5 X1 a' ?+ |( g2 Q& G 轴向压力角: 64.4944497390175
- t2 [1 ?& }* W6 r4 W& z. w7 F; T 端面压力角: 20.2835594545297
+ ]- _$ s8 |$ s' r齿轮分度圆螺旋角: 10
6 c0 b. s; `; i$ b" u. b 齿轮分圆直径: 75.1415692795451 / W! |" |! h2 n6 |7 z* J0 i; J1 E
齿轮径向变位系数: 0.30584
0 k+ S6 ]+ c+ [ 齿轮齿顶圆直径: 80.365 ) D, P- \; p* E' K ^. {. o
齿轮齿根圆直径: 71.3649292795451 ; G3 C; _( e$ c' C; {
齿轮轴向导程: 1338.78661722298
+ k( N& B( _& o2 p 设计齿轮长度: 20
( @: t7 }7 a0 G" f 计算中心距: 49.0883256060597
2 h$ y5 Z! k% k. h 设计中心距: 49.7 ' m4 [" k3 _' I( A; f/ {2 E2 q6 B
齿轮量球直径: 3.65 0 M# E! m; _) x" g& T' M+ L% b
二针量球测量值: 82.9850307248601 * W% [: X+ [3 N( ]+ g3 ^% m1 _
传动机构理论效率: 0.510082260456168 $ A. h2 w) r6 g, F
传动机构总重合度: 1.74960398792609 3 B& H/ Q$ x' p" l" z
齿轮轴向齿距: 6.38011356831965 / I) o' o* j) s/ R. @. p' t
齿轮基圆直径: 70.4819238201481
9 R% R5 i6 H/ } o 齿轮端面弧齿厚: 4.2905490233431
& _1 }" c# K W" g2 ^. Z' u/ W 齿轮法向调整量: 0.6
6 `: H+ P: `- o: s, E: m( Z 调整量等效系数: 0.438570660024464 . p# P$ Y; |! z/ `
齿轮公法线跨齿数: 6
' k9 Y0 m% k( u8 Y; j3 J# d齿轮公法线公称值: 34.5745660760754 ! g5 W; @) |" b- p, V3 z* g5 L0 C' N
1 p4 ~; a: |, @: p蜗杆端面分圆弧齿厚减少量: 0
( R/ j5 B0 G0 `0 ?9 ^7 {6 w蜗杆端面分度圆实际弧齿厚: 14.4146977165826 6 t, T3 i9 x8 E4 B" D) T
蜗杆建模实际轴向长度: 65.831988906968 # f2 m! K/ H- H6 l1 g* w
齿轮端面分圆弧齿厚减少量: 0 $ S. u S0 h& ]: f$ n; A4 Y
齿轮端面分度圆实际弧齿厚: 4.2905490233431 $ f; d" x! b" ^
! C2 n/ A0 B9 M; h% x
1 J1 y6 Z- A! @* `% W4 `
0 F% Z$ S# J7 @6 J+ [6 a3 z+ D
$ Q2 x6 e9 n. i. T- V. ^! Z2 l7 @第二种计算方法+ e; a% R/ N/ }( }$ E0 o1 ^
4 [0 j1 l/ q4 z# I, y
! u) O# I" I2 m4 u5 X2 L( |三维模型
% I e+ |3 q! T! y; k- N
b, ~8 N* q8 G$ j7 m1 T
4 ?% j+ s& e: u' X, x
9 i2 F* F! [% H+ e6 m$ d- L1 \计算结果. ~+ O I+ I( s- _2 Y+ _0 U" F7 @ c
蜗杆斜齿轮紧密啮合设计计算文件
$ N: F+ x; O7 T4 }8 o 软件编制:HYFJY 计算时间:2022-02-16-17:20:26
4 C4 W P' B, w g: j0 p" E9 U
: V5 h/ t8 y$ ~% |原始输入参数
! e: R: i9 o8 Y! j' n+ Z* E/ J 法向模数: 2
9 S9 H" E# i$ i) u 法向压力角: 20
7 ?1 m- F8 j" T7 X$ H m8 Y 蜗杆头数: 2 ( J9 E- G. ~$ ?
齿轮齿数: 37
6 V( A5 J8 o5 ]; y1 ?/ h4 } E z+ I 轴交角: 90
, \8 x! o2 P: }, E: A1 t+ ~蜗杆分圆螺旋角: 80 ; r; z ?. T2 _( ^
齿轮分圆螺旋角: 10 (原始数据)* G! H; j6 ]& S/ \. Q
齿顶高系数: 1 4 Q/ n% G8 k' m$ M2 f) \1 O
齿顶隙系数: 0.25 ! s3 Q: V2 w6 q) d( p; ?
法向齿厚调整量: 0.6
& {2 E) N3 O& Y) w& b8 `5 N( Y% U5 n! C% W) J) b
/ p: C% K5 F) ^9 |4 _1 D' b6 N- K8 y蜗杆计算参数0 r4 n* ^* M4 W$ ^- o
蜗杆头数: 2
& s2 ~ c; A; E& f+ l0 ~! u. m 蜗杆法向模数: 2 9 d+ _# U" T C6 U6 f F1 `
蜗杆轴向模数: 2.03085322377149 2 j' b% ?" g! Z- t
蜗杆端面模数: 11.5175409662872 " c: n# ?8 z8 j& _
蜗杆法向压力角: 20
) T1 C J- Y7 Q1 ] J 轴向压力角: 20.2835594545297 $ B" S1 n7 Z7 R$ z7 w
端面压力角: 64.4944497390173 ' D7 Y$ }( M8 X% w8 g+ X
蜗杆分度圆螺旋角: 80
' }9 S2 @. d. {0 n; N 蜗杆分圆直径: 23.0350819325744 q5 i9 n- ]+ J; A1 [2 _2 @+ }
蜗杆径向变位系数: 0 4 }$ s- V1 _0 H3 z' B8 j2 r- r
蜗杆节圆螺旋角: 80.4948596290003 # t! \1 C# Q* u* X5 g' \
蜗杆节圆直径: 24.2584307185825 5 D( y1 @5 E' I8 B
蜗杆基圆直径: 9.91887238453224
# T2 G! u2 V: S" G- E# ~; U* w 蜗杆基圆螺旋角: 67.7312555047032
( l$ w4 f8 l$ g& p! V0 i 蜗杆齿顶圆直径: 27.027
7 \2 g5 @# n* r- U* P8 L& s 蜗杆齿根圆直径: 18.035 3 r' V% C, d d( Y3 k) J- p5 ]
蜗杆轴向导程: 12.7602271366393 : Q6 Q+ m. a4 f& X5 [, D
设计蜗杆长度: 63.8011356831966
& o" d' _! H$ f% Y0 i# P$ } 计算中心距: 49.0883256060597
* c) r% g9 }! l; ^ 设计中心距: 49.7 4 Q# S, A! ?- e& {. h# a, ~5 Q
蜗杆量球直径: 4.35 ! q9 ^& m, e! j/ U
三针量球测量值: 29.694110899456 5 u2 P- g3 n: }. U6 b
传动机构理论效率: 0.497872968446605
5 t1 h3 w9 G" c0 |传动机构总重合度: 1.74089504233738
1 I( B% Q+ R4 m* H: m 蜗杆轴向齿距: 6.38011356831966
" ~# W9 p- D6 v: p; o3 f" H蜗杆端面节压力角: 65.8652818571854 / A; x, a0 S+ j/ y3 M7 [( d
蜗杆端面弧齿厚: 14.4146977165826
3 j. A) S% u% I' Q* Q- R 蜗杆法向调整量:-0.6
1 t" {+ c6 w5 s" f 调整量等效系数:-0.438570660024464 1 s+ `6 |: T, A4 Y+ n% u8 l$ [
, `$ k5 U6 K7 J, }0 F6 |1 N6 a4 J
齿轮计算参数
@4 \" O! R7 f" b9 z6 f 齿轮齿数: 37
2 [5 Z. j+ F4 Z4 ?9 v 齿轮法向模数: 2 ( V& X% X* g# f/ ^( U1 c" K
齿轮轴向模数: 12.1292153592914
+ l" R! W9 G. {- }, V 齿轮端面模数: 2.02775638724961 2 e. J% G4 V$ U- T, U1 s
齿轮法向压力角: 20
6 x( C0 I9 _- ]6 L1 g* Q 轴向压力角: 65.6278263602969 M3 |, p* I1 ?" n4 g
端面压力角: 20.255144214909
8 w+ p P9 T9 x( N- n5 P. t* _齿轮分度圆螺旋角: 9.49090992192413
! O8 Y9 B2 m' G; Z4 P1 Z# g/ g* M3 h 齿轮分圆直径: 75.0269863282357
9 Q" r. E; _" q- V4 c齿轮径向变位系数: 0.33639147245938
7 T1 @9 y" t$ q. K4 V1 k 齿轮节圆螺旋角: 9.50514037099967
) K( Z+ Q. F9 C5 y/ v 齿轮节圆直径: 75.1415692814175 3 `( G0 r# E, c! A4 I- ~# x
齿轮基圆直径: 70.3873367414667
, A8 e6 e' C8 i% X% {0 Z8 l 齿轮节圆螺旋角: 8.9137210507945 0 X# Y) k z+ B( D
齿轮齿顶圆直径: 80.365
4 k- N: O1 V: e: v# O 齿轮齿根圆直径: 71.3725522180732
0 g2 r( R' E: P7 ?+ A# s3 N 齿轮轴向导程: 1409.88699306265 8 E3 ?/ B3 X0 Q1 e+ l
设计齿轮长度: 20
# H9 k8 k) j# l( c4 I+ q 计算中心距: 49.031034130405
8 e0 H# G+ z: G) i 设计中心距: 0
. \& c3 f' z4 k9 y. f 齿轮量球直径: 3.1
3 A" W$ Y! x9 U4 w& ~) R4 w 二针量球测量值: 81.1698550304993
& W+ u+ i6 j% z! \$ R9 p7 @传动机构理论效率: 0.497872968446605 / i0 i9 Y8 Q, q. ~" @
传动机构总重合度: 1.74089504233738
0 f! F0 c. o' p8 F% L; v 齿轮轴向齿距: 6.37038456945316 3 l* v0 F5 n4 H, V* V1 i5 _ }: W
齿轮端面节压力角: 20.4905952062491
- Q# j p8 j1 {6 n8 X" F 齿轮端面弧齿厚: 4.32910298833675
3 r/ K Y6 l! {3 ?) F$ O 齿轮法向调整量: 0.6 ; B, g/ \, s7 o+ _
调整量等效系数: 0.438570660024464 L& x9 V( _) s! t( `; S0 u9 Z
齿轮公法线跨齿数: 6
# s1 t7 Z m( D& X, y l2 f齿轮公法线公称值: 34.6116595447966 2 T# w: a8 i( u, v* i9 B0 E, V/ Z" r
/ }% I" w: P, Y$ |6 L& Q8 m4 d蜗杆端面分圆弧齿厚减少量: 0 ( T2 E0 |( i! B) ^4 F
蜗杆端面分度圆实际弧齿厚: 14.4146977165826
: J$ U# s I6 q Z/ N7 U 蜗杆建模实际轴向长度: 65.831988906968
# S" K" Y4 m. N$ T- ~" r% M齿轮端面分圆弧齿厚减少量: 0 + l5 g+ e: d+ C( B3 |! d
齿轮端面分度圆实际弧齿厚: 4.32910298833675
( s) ~8 `8 f8 y' z
3 D+ W* W1 Z2 [+ ^8 [4 ]
2 G( N. B6 E8 A2 C8 \5 l0 I
3 ^& e1 h/ n3 K7 J$ S! `" h1 s4 L$ {3 f$ ^/ u
模型文件有点大了,无法上传
g1 Y1 U6 ~* D4 Y; @+ r |